A平方O工艺设计计算书

2.4 A/A/O工艺设计

2.4.1 设计参数

2.4.2 好氧池设计计算 （1）反应器内MLSS浓度

取MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L 故污泥回流比 R=R（2）求硝化的比生长速率

X30000.5

XRX90003000nn,m式中：μ

n,m

N KnN——硝化菌的最大比生长率，g新细胞/(g细胞·d)；

N——出水氨氮的浓度，mg/l。此处为8mg/L；

KN——半速率常数，在最大比基质利用率一半时的基质浓度，此处为1mg/L。

.

.

先求10℃时的μ

n,m

n,m140.470.098(T15)0.470.098(1015)0.288g/(gd)

81故 n0.2880.256d

18（3）求设计SRTd（污泥龄） 理论SRT：

SRT1n1d1 0.256设计SRTd：为保证安全设计的SRTd未理论SRT的三倍，故

SRT33.9111.73d

（4）好氧池停留时间

TSRTdYTSoSe (1KdSRTd)X式中 Yt —— 污泥总产率系数，取0.8kgMLSS/kgBOD； So —— 进水BOD5浓度mg/L，此处为180mg/L； Se —— 出水溶解性BOD5浓度，mg/L； Kd —— 自身氧化系数，Kd,tK20T20 在20℃时，K20取0.04-0.075，此处取0.075。 θ为温度修正系数，可取1.02-1.06，此处取1.02。 故 Kd,100.0751.0210200.062

Se=So’-Sne Sne=7.1b×aCe

式中 Ce —— 处理出水中SS浓度，此处为20mg/L； b —— 微生物自身氧化率，此处为0.075；

Xa —— 在处理水的悬浮固体中，有活性的微生物所占比例，此处为0.4 So’ —— 出水BOD5浓度，此处为20mg/L 故 Se207.10.0750.42015.74mg/L

.

.

故 T11.730.818015.740.297d 10.06211.733000（5）好氧池面积 V60000.2971782m3 故好氧池停留时间HRT为： HRT1782247.1h 6000QYtSoSe 1KdSRTd1000（6）生物固体产量

Px,bio式中 Q —— 该污水厂最大的处理量，6000m3/d 故 Px,bio60000.818015.74456.47kgVSS/d 10.06211.731000（7）比较求由氮氧化成的硝酸盐数量

每产生1g的VSS就要消耗掉0.12g的N，故因生物固化作用除去的TNx,bio

TNx,bio0.12Px,bio0.12456.4754.78kg/d

故因硝化/反硝化作用除去的TN为

TNcQTNinTNoutTNx,bio

1000式中 TNin —— 进水总氮量，45mg/L； TNout —— 出水总氮量，20mg/L 故 TNc6000452054.7895.22kg/d

1000故产生的硝酸盐数量及浓度为：

CNO3NTNinNH3NoutQTN1000x,bio

故硝酸盐浓度为

CNO3N458600054.78167.22kg/d1000

NO3N1000167.22100027.87mg/L

Q6000.

.

2.4.3 缺氧池设计计算 （1）内回流比IR

IR式中 CNO3N故 IRCCNO3NNO3Nout1

out —— 排除的硝酸盐量，12mg/L

27.871132% 12（2）缺氧池面积

VnTNc1000

KdeX式中 Kde ——反硝化速率，kgNO3-N/(kgMLSS·d)；

KdeKde20TT20

式中 Kde20 —— 20℃时的反硝化速率，取0.06kgNO3-N/kgMLSS θt ——温度修正系数，取1.08 故 Kde0.061.0810200.028 故 Vn95.2210001133.57m3

0.02830001133.57244.5h 6000其水力停留时间HRT为

HRT2.4.4 厌氧池设计计算 （1）厌氧池容积

VptpQ24

式中 tp —— 厌氧池停留时间，取2h 故厌氧池体积

Vp26000500m3 242.4.5 曝气系统设计计算(本设计采用鼓风曝气系统) （1）设计最大需氧量AOR

AOR=除去BOD需氧量—剩余污泥当量+消化需氧量—反硝化产氧量

.

.

1.46QSaSe1.42Px,bio

10001.46600018015.74 1.42456.47790.73kgO2/d

1000 D1

硝化需氧量

D24.6CNO3N4.6167.22769.21kgO2/d

反硝化产氧量

D32.86TNc2.8695.22272.33kgO2/d

故 AOR790.73769.21272.331287.61kgO2/d （2）供气量的计算

采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，敷设于距池底0.2m处，淹没水深4.8m，氧 转移效率30%，计算温度定为30℃。 氧在蒸馏水中的溶解度： T=20℃时，Cs20℃9.17mg/L T=30℃时，Cs(30℃）7.63mg/L 空气离开曝气池面时，氧气的百分比

Qt211EA100%（式中EA=30%） 79211EA 15.69% 曝气池混合液中平均氧饱和度

PbQtCsbTCs(T) 52.02610421.473610515.69故 Ssb307.632.026105428.40mg/L

计算20℃时脱氧清水的需氧量

SORCsb30CL1.024AORCs203020

式中 α —— 氧转移折算系数，取0.85；

.

.

β —— 氧溶解折算系数，取0.95； ρ ——水的密度，1kg/L； CL——废水中的溶解氧浓度，2mg/L 故 SOR1287.619.1730201832.46kgO2/d 0.850.9518.421.024 76.35kgO2/h 曝气池最大时供气量

GsSOR76.35100100848.33m3/h 0.3EA0.330（3）曝气器计算

在每个廊道中每平方米中该设置一个曝气器，一个曝气池的总面积360m2。故曝气池中的微孔曝气器数量N=360个。这里采用STEDOC300型橡胶膜微孔曝气器，其主要性能参数见下：

校核每个曝气头的供气量

848.332.36m3/(h个） 满足要求。 360（4）空压机的选择

空气管路中总压力损失按5KPa计算 故空压机所需压力P为

P50.29.8552.04KPa

空压机供气量：848.33m3/h14.14m3/min

根据所需压力和供气量，采用两台RD-125型罗茨鼓风机（1.45m×1m)，一用一备。

.

.

2.4.6 其它设备选型 （1）厌、缺氧区搅拌器

取搅拌能量5w/m3，故厌、缺氧区所需能量为

103651.8Kw

1000选用两台DOTO 15型低速潜水推流器。 （2）内回流泵

内回流比IR=132%，故内回流流量Qr为： Qr1.3260007920m3/d

故选择两台SS066型低扬程污泥回流泵，一用一备。 2.4.7 反应池廊道和出水堰布置 （1）反应池廊道布置

A/A/O反应池采用4廊道设计，好氧池两个廊道，缺氧池和厌氧池共两个廊道，有效水深5m，每个廊道宽5m，大36m （2）出水堰堰上水头h

Q0.07h0.028m 1.86b1.8682323

.