河南大学文科实验教学组团
外 脚 手 架 搭 拆 方 案
编制人： 审核人： 批准人：
河南七建工程集团有限公司
目 录
1
3、脚手架总体设计方案 4、脚手架的要求 5、脚手架搭设 6、脚手架的检查与验收 7、脚手架的拆除 8、安全措施 9、脚手架计算书
一、编制依据
1、河南大学文科实验教学组团教学楼施工图纸 2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ33—2001）
3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ—130-2011) 4、建筑施工手册（第三册） 二、工程概况 工程名称 建筑面积 结构类型 工程造价 开工日期 竣工日期 建设单位 设计单位 勘察单位 河南大学文科实验教学组团 36263.93㎡ 框架—剪力墙结构 99515325.85元 2015年7月7日 2016年12月28日 河南大学 华南理工大学建筑设计研究院 河南省有色工程勘察有限公司 2
监理单位 施工单位 工程简介： 河南海华工程建设监理公司 河南七建工程集团有限公司 本工程位于 河南省郑州市郑东新区龙子湖高校园区的东北部 ,建筑的主要功能为教学楼 。本工程分为 北、中、南3个组团 ,本次施工中、南两个组团 .南组团：建筑面积23747。48㎡。本工程为框架-剪力墙结构,地上4层.中组团:建筑面积12516。45㎡。本工程为框架-剪力墙结构,地上4层（局部5层)，半地下室1层,地下1层.总面积为36263.93㎡.本工程首层层高5.2m（南、北组团），4.2m(中组团),一般层高4。2m，地面以上4—5层，结构总高度19。45m（南、北组团），23.95m(中组团）.使用年限为50年。现场室外地坪相对高程为—0。75M,外脚手架直接从室外自然面开始搭设。 三、脚手架总体设计方案
1、根据工期综合各方面的考虑，经讨论、对比、分析后确定本工程外防护架采用Φ48×3.5钢管搭设四排脚手架,沿建筑物外围封闭搭设，结构施工阶段作为外防护架又作为屋檐支撑体系,装饰阶段作为外装饰脚手架。
2、考虑到建设单位对工期的要求及架子作为支撑体系架体的整体性，即四排脚手架同时搭设.主杆横距1。3m,纵距1.0m，步距1。5m，每层二步架为1。6m，脚手架内排立杆离墙距离为0.4m。脚手架外侧搭设剪刀撑.
3
3、脚手架搭设平面布置如下图： 四、脚手架的要求
1、脚手架的钢管采用Φ48×3.5焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700）中Q235—A级钢的规定，钢管的检查应符合下列规定：
1)应有产品质量合格证； 2）质量检验报告；
3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、错位、毛刺、压痕和深的划道。
4）钢筋外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-130—2011)中的规定。
2、扣件
1）扣件应采用可锻铸制作的扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB/5831）的规定.
2）扣件在螺栓拧紧抗扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现漏丝的螺栓必须更换。
3）新、旧扣件均应进行防锈处理。
3、连墙件：连墙件采用Φ48×3。5钢管与预埋件固定。 4、立面安全网须用密目阻燃安全网，水平安全网必须使用有筋白色尼龙网。
五、脚手架搭设
4
（一）作业条件
1、施工工长和有关工程技术人员应向搭设和使用脚手架人员进行全面、详细的技术交底。
2、应清除搭设场内的杂物,并使排水畅通不得有积水，素土地基应夯实平整 ，表面浇筑50㎜后的混凝土混凝土标号为C25。且立杆底部应加垫方木。
3、脚手架搭设顺序如下：放定位线→放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆······
2、搭设立杆的注意事项：
1)外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。
2）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
3）当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。
4）立杆接长除顶层顶部可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接方式。各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。
5）脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆采用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高 度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
3、搭设纵横向水平杆的注意事项：
5
1）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣与立杆扣紧。
2)纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：
A 对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接关水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
B 搭接接头长度不应小于1m，并应等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。
C 每一节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在纵向水平杆上，且严禁拆除.主节点处两个直角扣件的中心距不应大于50mm。
D 操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2.
4、搭设连墙件、剪刀撑等注意事项:
1）连墙件采用刚性连接,由钢管、扣件组合的连墙件与预埋件Φ12吊环连接.水平间距每4。5m设置一道，垂直方向每二步（3m）设置一道.连墙件采用在楼板或梁上(不影响砌墙)预留Φ12钢筋吊环，用管扣、木楔把拉结钢管固定好。
2）连墙件应均匀布置,宜优先彩菱形布置，也可采用方形、矩形布置.连墙件宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm，连墙件必须从底部每一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。
6
3）连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接。
4）剪刀撑设在立杆的外侧，沿高度由下而上连续设置,必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，中间各道剪力撑之间的净距不应大于5m。每道剪力撑宽度不应小于4跨，且不应小于6米，斜杆与地面的倾斜度宜在45—60之间；剪力撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至立杆距离不应于100mm。
5)剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出杆或立杆上,旋转扣件中心线到主节点的距离不宜大于150mm。
5、在外排立杆内侧满挂密目且阻燃安全网，在脚手架外侧设防护栏杆,高度为0。875m。
6、作业层脚手板应满铺、铺稳,离开墙面120—150mm；脚手板应设置在三根横向水平杆上。挡脚手板两端与其可靠稳定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130—150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
7、每段脚手架的上端、下端立杆应平齐，上、下段脚手架立杆相交处可错开10cm左右。且在两段脚手架相交处用200mm宽十八厘板围绕一圈，并在板上刷黑黄斜线相交的油漆。剪力撑刷黑黄色相间油漆,脚手架所有杆件刷黄色油漆,连墙件刷红色油漆。
六、脚手架的检查与验收
7
0
1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收. 1） 脚手架搭设前； 2） 作业层上施工加荷载前； 3） 达到设计高度后；
4） 遇有六级大风与大雨后,开冻后; 5） 停用超过一个月
2、脚手架使用中应定期检查下列项目:
1）杆件的设置和连接，连墙件等的构造是否符合要求; 2）地基是否积水，底座是否松动,立杆是否悬空； 3)扣件螺栓是否松动;
4)安全防护措施是否符合要求； 5）是否超载;
3、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板检查,抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符合规范规定。
七、脚手架的拆除
1、拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求，并进行拆除安全技术交底，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、拆除脚手架时，应符合下列规定：
1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业.
8
2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连指挥部件整层或数层拆除后，再拆除脚手架；分段拆除高差不大于2步,如高差大于2步，应墙设连墙件加固。
3、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6米）时，应先在适当位置搭设时抛撑回固后，再拆除连墙件。
4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端要设置连墙件和横向斜撑加固。
5、各构配件必须及时分段集中运至地面,严禁抛掷至地面。 6、运至地面的构配件应按规定及时检查，整修与保养，并按品种规格随时堆放整齐。
7、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。
八、安全措施
1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准，《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期复检，合格者方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋。 3、脚手架的构配件质量，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》的规定进行检查、验收，合格后方准使用。
4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设拆除作业.雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
5、脚手架的安全检查与维护应按《建筑施工扣件式钢筋脚手架
9
安全技术规范》的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。
6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1）主节点处的纵横向水平杆，纵、横向扫地杆。 2）连墙件。
7、不得在脚手架基础及其邻近挖掘作业，否则应采取安全措施，报主管部门批准.
8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
9、工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（GJ46）的有关规定执行。
九、 落地式扣件钢管脚手架计算书
1、钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ—130-2011）.
2、计算的脚手架为四排脚手架 搭设高度为:22.0米，采用四排管立杆. 搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.0米,立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为 48×3。5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工均布荷载为6.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层.
3、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
10
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1）均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0。052kN/m 活荷载标准值 Q=3。000×1.050/3=1。050kN/m
静荷载的计算值 q1=1。2×0。038+1。2×0。052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1。4×1。050=1。470kN/m 2）抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0。109+0。10×1.470）×1.5002=0.350kN。m
支座最大弯矩计算公式如下：
支座最大弯矩为M2=—(0。10×0。109+0。117×1。470)×1.5002=—0。412kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0。412×106/5080。0=81.008N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3）挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
11
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0。091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0。677×0。091+0。990×1。050)×1500。04/（100×2。06×105×121900.0)=2.220mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 4、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1)。荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。150×1.050×1。500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3。000×1.050×1.500/3=1。575kN 荷载的计算值 P=1.2×0。058+1.2×0.079+1。4×1。575=2.369kN
5、抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下：
12
M=（1。2×0。038）×1。0502/8+2。369×1。050/3=0。835kN。m
=0.835×106/5080。0=164.442N/mm2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 6、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。038×1050.004/（384×2.060×105×121900。000)=0。02mm
集中荷载标准值P=0。058+0.079+1.575=1。711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050。0×（3×1050。02-4×1050.02/9）/（72×2。06×105×121900。0）=2.800mm
最大挠度和 V=V1+V2=2。824mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！ 7、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下
式计算(规范5。2。5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN；
13
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
1)。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0。038×1。050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1。050×1.500/2=0。118kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1。500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.2×0。040+1。2×0.118+1.4×2。362=3。498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN. 8、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 静荷载标准值包括以下内容:
（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。1248 NG1 = 0。125×27。000=3。370kN
(2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。15
NG2 = 0。150×15×1。500×（1。050+0。500）/2=2.616kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
14
NG3 = 0.150×1.500×15/2=1。688kN
（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2)；0。005 NG4 = 0.005×1.500×27.000=0。202kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.875kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。000×2×1.500×1。050/2=4。725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算，其中 W0 —— 基本
风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400
Uz -— 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）附录表7.2.1的规定采用:Uz = 1。530
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0。770
经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.7×0.400×1.530×0.770 = 0.330kN/m2.
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×7.875+0.85×1。4×4。725=15.073kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ
15
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×7.875+1.4×4。725=16。065kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2）； la —— 立杆的纵距 （m)； h —— 立杆的步距 （m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。85×1。4×0.330×1。500×1.800×1。800/10=0。191kN。m
9、立杆的稳定性计算：
1).不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=16.065kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1。155； u —- 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500;
l0 —- 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定,l0=1。155×1.500×1.800=3.118m;
A —— 立杆净截面面积，A=4。890cm2; W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.080cm3; —— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结
16
果查表得到0。186；
—- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 =16065/(0。19×489)=176。842N/mm2；
［f］ -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求！
2)。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=15。073kN; i -— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k —— 计算长度附加系数，取1。155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500；
l0 —— 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1。800=3。118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。080cm3； —— 由长细比,为3118/16=197;
—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186;
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.191kN.m；
17
—- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15073/(0。19×489）+191000/5080=203。474N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm2;
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 ［f],满足要求!
10、最大搭设高度的计算：
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K -— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 4。506kN；
NQ -— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设
高度 Hs = 44。081米.
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭
的脚手架可搭设高度按照下式计算:
其中 NG2K -- 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K =
4。506kN；
NQ -— 活荷载标准值,NQ = 4.725kN；
gk -— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.125kN/m；
18
Mwk -— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。160kN。m；
经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs
= 27。926米.
11、连墙件的计算: 连墙件采用钢管扣件
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0。184 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12。96 m2;
按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算: Nlw = 1。4×Wk×Aw = 3。334 kN;
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8。334 kN; 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ&＃8226;A&＃8226；［f］ 其中 φ -— 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300/15。8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又: A = 4.89 cm2;［f］=205 N/mm2；
19
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4。89×10—4×205×103 = 95.133 kN;
Nl = 8.334 < Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 8。334小于双扣件的抗滑力 12。8 kN，满足要求！
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw -— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),应按照下式计算：
Nlw = 1。4 × wk × Aw
wk -— 风荷载标准值，wk = 0。533kN/m2;
Aw —- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。60×3。00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 8。062kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 13。062kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A［f]
其中 —- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30。00/1。60的结果查表得到 =0.95；
A = 4.24cm2;[f］ = 205。00N/mm2。
20
经过计算得到 Nf = 82.709kN
Nf〉Nl,连墙件的设计计算满足要求！ Nl = Nlw + No
其中 Nlw -— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值,wk = 0。475kN/m2；
Aw —- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×2.90 = 10。440m2；
No -— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 5。000
经计算得到 Nlw = 6.936kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.936kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A［f］
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30。00/1.60的结果查表得到 =0.95；
A = 4。24cm2；［f］ = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见《施工计算手册》钢结构部分.
12、立杆的地基承载力计算:
21
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64。26
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN)；N = 16。07
A —— 基础底面面积 (m2）；A = 0。25
fg -- 地基承载力设计值 （kN/m2);fg = 68。00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0。40 fgk —- 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求！
22
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容