(完整版)顶管施工技术参数计算

一、顶推力计算

（1）推力的理论计算： (CJ2~CJ3段) F=F1+F2

其中：F—总推力

Fl一迎面阻力 F2—顶进阻力

F1＝π/4×D2×P (D—管外径2.64m P—控制土压力) P＝Ko×γ×Ho

式中 Ko—静止土压力系数，一般取0.55

Ho—地面至掘进机中心的厚度，取最大值6.43m γ—土的湿重量，取1.9t/m3 P＝0.55×1.9×6.56＝6.8552t/m2 F1=3.14/4×2.642×6.8552＝37.5t F2＝πD×f×L

式中f一管外表面平均综合摩阻力，取0.85t/m2 D—管外径2.64m

L—顶距，取最大值204.53m

F2＝3.14×2.64×0.85×204.53＝1441.15t 因此，总推力F=37.5+1441.53=1479.04t。 （2）钢管顶管传力面允许的最大顶力按下式计算：

φ1φ3φ4Fds=fsAp

γQd

式中 Fds — 钢管管道允许顶力设计值（KN） φ1—钢材受压强度折减系数，可取1.00

φ3—钢材脆性系数，可取1.00

φ4—钢管顶管稳定系数，可取0.36：当顶进长度＜300 m时，穿越

土层又均匀时，可取0.45,：本式取0.36

γQd—顶力分项系数，可取1.3

Ap—管道的最小有效传力面积（mm）计算得

2

181127=3.14*13222-3.14*13002

fs—钢材受压强度设计值（N/mm）235 N/mm

2

2

由上式可得钢管顶管传力面允许的最大顶力11787KN,约1202.75t 经计算得知总推力F=1479.04t，大于钢管顶管传力面允许的最大顶力1202.75t，顶管时只能用其80%，1202.75×80%=966.2t。主顶使用四台400t级油缸，在推进时，每台油缸的最大顶力不得超过962.2t/4=240.5t。剩余顶力需要中继间来解决。顶进时，当顶力达到中继间设计推力的60%时，即需设置中继间，当顶力达到中继间设计推力的80%时，即需启动中继间，中继间设计推力f0=1000t。（20只50t小千斤顶组成）

当估算总顶力大于管节允许顶力设计值或工作井允许顶力设计值时，应设置中继间。

（3）设计阶段中继间的数量按下式计算：

πD1ｆk(L+50)n= -1 0.7×ｆ0

式中 n—中继间数量（取整数）

D1—管外径2.644m

ｆk—管外表面平均综合摩阻力，取0.85t/m

2

ｆ0—中继间设计允许顶力（KN）1000t L—顶管长度 204.53m

由上式可得n=1.56,取整数为2个中继间 （4）中继间位置布置

1.第一个中继间布置在76.9m以内

因顶管时钢管顶管传力面允许的最大顶力1202.75×80%=966.2t 为了钢管传力面不至于变形，当顶力达到中继间设计推力的60%时，即需设置中继间966.2t×60%=579.72t

F=F1+F2

579.72=37.5+3.14×2.64×0.85×L L=76.9m

又因第一个中继间顶力富裕量不宜小于40%，即中继间顶力不小于966.2t，设计为1000t

2.第二个中继间布置在154m以内

同理

第二个中继间顶力富裕量不宜小于30%，即中继间顶力不小于841.8t，设计为900t

（1）推力的理论计算： (CJ2~CJ3段) F=F1+F2

其中：F—总推力

Fl一迎面阻力 F2—顶进阻力

F1＝π/4×D2×P (D—管外径2.64m P—控制土压力) P＝Ko×γ×Ho

式中 Ko—静止土压力系数，一般取0.55

Ho—地面至掘进机中心的厚度，取最大值6.43m γ—土的湿重量，取1.9t/m3 P＝0.55×1.9×6.56＝6.8552t/m2 F1=3.14/4×2.642×6.8552＝37.5t F2＝πD×f×L

式中f一管外表面平均综合摩阻力，取0.85t/m D—管外径2.64m

L—顶距，取最大值154.93m

F2＝3.14×2.64×0.85×154.93＝1091.66t 因此，总推力F=37.5+1091.66=1129.16t。

2

经计算得知总推力F=1129.16t，小于钢管顶管传力面允许的最大顶力1202.75t