模 板 施 工 方 案
一、工程概况
淮安金马广场工程位于淮安市淮海北路东侧，淮安书城北侧，建设单位为淮安金马置业有限公司。总建筑面积为78836m2，其中地下一层为5988m2，地下二层为5988m2，商场建筑面积31906m2，公寓楼建筑面积35404m2，建筑基底面积5120m2，容积率：8. 38，建筑主体高度99.55m顶点高度为115.30m的工程。建筑使用功能如下：地下一层、二层为汽车库及设备用房，一—六层为商场，七—二十七层为公寓。建筑主要结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑结构类型为3类，合理使用年限为100年，抗震设防烈度为7度。本建筑为一类高层，其耐火等级为地上一级，地下一级。停车数量：机动车180辆。
本工程由淮安建筑设计研究院有限公司设计，监理单位，杭州信安建设监理有限公司
二、施工方案
模板配备：柱模二层，梁、平板模三层。
1、墙体内外模板采用18mm九合板做模板，附加一些木模板作为侧模，待钢筋绑扎以及预埋套管，人防门框、预埋件等隐蔽后，方可立模，内外模板水平围檩采用Φ48钢管两根，间距控制在400mm，
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竖向档用两根Φ48×3.5钢管，其间距应控制在500mm左右，穿墙螺栓用Φ12圆钢制成，水平间距500mm，竖向间距原则上为上稀下密，底部起点设200mm，间距控制在400mm，上部限定在450mm，螺栓中部焊止水片，用50×50×4扁钢钻孔双面满焊，不得漏焊和沙眼，螺栓在墙边二侧用40×40×20木垫片加40×40×4扁钢与螺栓焊接作厚度的限位，待拆模后凿除木垫片，割掉螺栓用防水砂浆打抹平，钢管外侧用二个伞形卡或成品垫片螺帽，按60N/m拧矩紧，全面检查。
2、柱、梁制模均采用九合板作为模板，选用一些木模板作为侧模。
3、安装柱模时先在基础上弹出纵横轴线和四周连线，固定小方盘。
4、现浇楼板模板承重架采用Φ48×3.5mm扣件式钢管，顶板承重架同时兼柱模板支架，承重架的搭设与钢筋工程同时展开，立杆间距一般为800-1200mm之间，水平方向不少于三道牵杆，底脚设扫地杆，为了保证承重架的整体刚度，不变形，需要在各跨之间设剪力撑，在钢管承重架铺排距为400-500mm的50×100mm方木，上面铺九合板，作为楼板底模，楼板底模搁置在梁的侧模上口。
5、梁模板在满堂架基础点，再在梁两边加密支撑钢管，底模支撑小模横杆上面，侧模用短钢管及扣件固定和加固，固定梁底及侧模时遇梁应拉统线，立杆不能直接支撑在楼板上，应放18mm厚垫木，禁用砖垫高。
6、梁模板满铺排时从梁两端往中间退，使嵌木安排在梁中间以
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免柱梁节缩颈的质量事故。
7、梁模板跨度大于4m，模板要求起拱，起拱数为跨度的1‰～3‰，同时为了防止因模板起拱而减少梁的截面高度时，采用梁端底模下降的方法，对梁高在700mm以上深梁模板支模，由于混凝土侧压力随高度的增加而加大，为防模板向外爆裂及中间膨胀，在梁侧中部设置通长模楞采用对拉螺栓加固。
8、模板安装前对前一道工序标高、尺寸、预留洞、预埋件按设计图纸进行技术复核，以免遗漏和差错，并在浇灌前作全面清理，检查是否封墙严密。
9、楼梯模板施工式，应根据实际斜度放样，先安装平台梁及基础模板，再装楼梯底模板，然后安装楼梯外侧板，外侧板应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，用整牌画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯步高高度要均匀一致，特别要注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑到楼地面层粉刷层，防止由于面层厚度不同而形成梯式高度不协调。
10、柱模按柱截面尺寸用九合板制作成定型模板，采用钢管扣件排架支撑，钢管立杆改用梁、板支模架。
柱模板安装时，先弹出柱的中心线及四周边线，通排柱模板安装时，先将柱脚互相搭接牢固定，再将两端柱模板校正吊直，固定后，拉通线校正之间各柱模板，开间较大部分应各柱单独找正吊直，然后拉通线校正复核，柱模板各柱单独固定外还应加设剪力撑彼此拉牢，排架系统应设剪力撑，以加强整体稳定性，防止浇灌混凝土时产生偏
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斜。
对截面较大的柱，采用在柱截面中设对拉螺栓以增强刚度。 为了及时清除柱脚杂物，在柱脚模板预留清扫口，在浇捣前封堵。 11、在墙、柱模板施工的同时，电梯井筒模同步施工，电梯井筒模采用交接筒模，分为底座、支架、模板三大部分，其中底座为爬升与固定作用，支架为模板的依靠，施工时用塔吊运提升，提升到位后底座支腿伸入下层，已施工好的预留洞中使整个筒摸固定到位，在此之后调节模板到位校正对拉螺栓固定，拆除时松开对拉螺栓，摇动丝杆退出铰接模板并清理模板表面，准备提升进行下道工序。 三、模板的拆除通知制度，由技术负责人根据同条件养护试块强度值，填写拆模通知书，否则任何人不得松动和拆除模板。
1、侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不同拆模板受损后方可拆除。
底模及承重的模板拆除要对混凝土强度做出鉴定，符合设计及规范要求后方可拆除，并符合下列要求后方可拆除：
①楼板底模跨度≤8米时，应达到设计强度75%以上。 ②楼板底模跨度>8米时，应达到设计强度100%。 ③梁底模≤8米时，应达到设计强度75%以上。 ④梁底模跨度>8米时，应达到设计强度100%。 ⑤悬臂构件，应达到设计强度100%。 四、安全技术措施
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带
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安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不适宜高空作业人员，不得进行高空作业。 3、工作应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳子系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、高空复杂结构模板的安装与拆除，事先有切实的安全措施。 5、遇六级以上大风时，应暂停高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑后再进行作业。
6、二人抬运模板时，互相配合，协同工作，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢升降，不得乱抛，高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红旗加以围栏，暂停人员过往。
7、支撑、牵杠等不得搭在门框和脚手架上，通道中间的斜撑杠杆应设在1.8m高以上，并且模板支撑不得和外脚手架连接。
8、不得在脚手架上堆放批模板等材料。
9、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
10、模板上有预留洞，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。
11、装拆模板时，作业人员要站在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面上工作，操作人员要主动避让吊装物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
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12、拆模时注意安全，严格遵守本工程操作规程，严禁违章作业，野蛮操作，不损坏半成品及拆除的模板，模板要及时清理，一次拆清，不得留下无撑模板，不准堆放在脚手架上，同时做好落手清工作，以及模板分类堆放整齐。
13、对柱子模板，不准从顶部往下套。 14、禁止使用2×4cm木料做顶撑。
15、浇捣柱混凝土时，应设操作平台，不得直接站在木板和支撑上操作。
16、施工时，泵送混凝土超载，高度必须控制在300mm以内。 五、模板计算
1、梁已知参数（地下室）：取截面最大梁：700×900矩形梁进行计算，楞木采用红松，梁底离地高度为3.00m，步距为1.5m，横距为0.6m（0.55×2＋0.1），纵距为0.8m。
2、板已知参数：板厚300，取300mm厚板进行计算，楞木采用红松，板底离地高度为3.6m，步距为1.8m，横距为0.8m。纵距为0.8m。 1.1梁：
模板自重：0.75×0.6×0.8=0.36KN
钢筋混凝土自重：（0.35×0.6×0.8+0.3×0.6×0.8）×25=7.8KN 施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）： 0.3×25×0.6×0.8=3.6KN 振捣荷载：2×0.6×0.8=0.96 KN 综合以上单杆所承载的荷载设计值
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N实=1.2×（0.36+7.8）+1.4×（3.6+0.96）=16.176 KN 1.2钢管立杆可承载设计值：
根据φ48钢管的截面特性得：
An=4.89×102mm2 W=5.0×10³mm2抵抗矩 I=15.8mm回转半径，每米重量3.84kg/m
Q235钢材f=0.205KN/mm2 I=12.19×104mm4 E=2.06×105N/mm2 最大横杆步距L=1.5m a、立杆允许荷载：
λ=（1500+2×300）/15.8=132.9 查表得Ψ=0.386 b、稳定验算：
N实/ΨA=16.176×103/0.386×489=85.70N/mm2 作用在立杆扣件上的荷载N=16.176KN 单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>16.176KN（满足设计要求）。 2.1现浇板下支模架立杆验算： 模板自重：0.75×0.8×0.8=0.48KN 钢筋混凝土自重：0.8×0.8×0.3×25=4.8KN 施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）： 0.3×25×0.8×0.8=4.8KN 振捣荷载：2×0.8×0.8=1.28KN 综合以上单杆所承载的荷载设计值 7 金马广场 模板施工方案 N实=1.2×（0.48+4.8）+1.4×（4.8+1.28）=14.85KN λ=（1800+2×300）/15.8=151.9 查表得Ψ=0.305 2．2稳定验算： N实/ΨA=14.85×103/0.305×489=99.568N/mm2 作用在立杆扣件上的荷载N=14.85KN 单只扣件承载力为8KN×2只=24KN>14.85KN（满足设计要求）。 3、梁已知参数（裙房部分）：取截面最大梁：350×750矩形梁进行计算，楞木采用红松，梁底离地高度为4.75m，步距为1.8m，横距为1.0m，纵距为1.0m。 4、板已知参数：板厚180，取180mm厚板进行计算，楞木采用红松，板底离地高度为5.32m，步距为1.8m，横距为1m。纵距为1m。 3.1梁： 模板自重：0.75×1.0×1.0=0.75KN 钢筋混凝土自重：（0.175×0.57×1.0+0.18×1.0×1.0）×25=6.994KN 施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）： 0.3×25×1.0×1.0=7.5KN 振捣荷载：2×1.0×1.0=2.0 KN 综合以上单杆所承载的荷载设计值 N实=1.2×（0.75+6.994）+1.4×（7.5+2.0）=22.59 KN 8 金马广场 模板施工方案 3.2钢管立杆可承载设计值： 根据φ48钢管的截面特性得： An=4.89×102mm2 W=5.0×10³mm2抵抗矩 I=15.8mm回转半径，每米重量3.84kg/m Q235钢材f=0.205KN/mm2 I=12.19×104mm4 E=2.06×105N/mm2 最大横杆步距L=1.5m a、立杆允许荷载： λ=（1800+2×300）/15.8=151.90 查表得Ψ=0.305 b、稳定验算： N实/ΨA=22.59×103/0.305×489=151.46N/mm2 作用在立杆扣件上的荷载N=22.59KN 单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>22.59KN（满足设计要求）。 4.1现浇板下支模架立杆验算： 模板自重：0.75×1.0×1.0=0.75KN 钢筋混凝土自重： 1.0×1.0×0.18×25=4.5KN 施工人员及施工设备，超高荷载（按600mm超高计算）： 0.3×25×1.0×1.0=7.5KN 振捣荷载：2×1.0×1.0=2.0KN 综合以上单杆所承载的荷载设计值 N实=1.2×（0.75+4.5）+1.4×（7.5+2.0）=19.6KN 9 金马广场 模板施工方案 λ=（1800+2×300）/15.8=151.9 查表得Ψ=0.305 4．2稳定验算： N实/ΨA=19.6×103/0.305×489=131.416N/mm2 作用在立杆扣件上的荷载N=19.6KN 单只扣件承载力为8KN×3只=24KN>19.6KN（满足设计要求）。 注:标准层纵横立杆间距不大于1.1×1.1(米)。 5、1框架柱（一）800×800框架柱柱模板支撑计算书 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度H=800mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度L=5000mm， 柱箍间距计算跨度d=400mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距250mm。 柱箍采用圆钢管φ48×3.0，每道柱箍2根钢箍，间距400mm。 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 10 金马广场 模板施工方案 800125250250125 800250125125250267267 柱模板计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取3.000m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.600m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.240kN/m2 11 金马广场 模板施工方案 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=25.240kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.500kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 q250 250250 面板计算简图 （1）面板强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×25.24+1.4×3.50)×0.40 = 14.08kN/m d —— 竖楞的距离，d = 250mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×14.075×0.25×0.25=0.088kN.M 面板截面抵抗矩 W = 400.0×18.0×18.0/6=21600.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.088×106/21600.0 = 4.073N/mm2 12 金马广场 模板施工方案 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! （2）抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.250×14.075=2.111kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2111/(2×400×18)=0.440N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! （3）面板挠度计算 最大挠度计算公式 其中q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 25.240×0.400=10.096kN/m； E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I —— 面板截面惯性矩 I = 400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(25.240×0.40)×250.04/(100×6000×194400.0) = 0.229mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 250.000/250 = 1.00mm； 面板的最大挠度满足要求! 13 金马广场 模板施工方案 4、竖楞方木的计算 竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 q400400400 竖楞方木计算简图 （1）竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式 跨中最大弯矩计算公式 其中q —— 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.2×25.24+1.4×3.50)×0.25 = 8.80kN/m d为柱箍的距离，d = 400mm； 经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×8.797×0.40×0.40=0.141kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×80.0×80.0/6=53333.3mm3 经过计算得到 = M/W = 0.141×106/53333.3 = 2.639N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 14 金马广场 模板施工方案 Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.400×8.797=2.111kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2111/(2×50×80)=0.792N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! （3）竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式 其中q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 25.240×0.250=6.310kN/m； E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×80.0×80.0×80.0/12=2133334.0mm4； 经过计算得到 v =0.677×(25.240×0.25)×400.04/(100×9500×2133334.0) = 0.054mm [v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 400.000/250 = 1.60mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 5、B方向柱箍的计算 本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.0mm； 15 金马广场 模板施工方案 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm4； PP 377P 267P 377P B方向柱箍计算简图 其中P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×25.24+1.4×3.50)×0.25 × 0.40 = 3.52kN 经过连续梁的计算得到 4.432.612.611.761.764.430.910.910.910.914.434.43 1.761.762.612.61 B方向柱箍剪力图(kN) 0.2770.0000.0420.2770.000 0.2390.3530.2390.353 B方向柱箍弯矩图(kN.m) 0.023 0.093 B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.353kN.m 最大支座力 N = 6.185kN 最大变形 v = 0.094mm （1）柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 16 金马广场 模板施工方案 其中Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.35kN.m； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 B边柱箍的强度计算值 f = 39.27N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! （2）柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.094mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 266.667/400 = 0.67mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.19kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm! 7、H方向柱箍的计算 PP 377P 267P 377P 17 金马广场 模板施工方案 H方向柱箍计算简图 其中P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×25.24+1.4×3.50)×0.25 × 0.40 = 3.52kN 经过连续梁的计算得到 4.432.612.611.761.764.430.910.910.910.914.434.43 1.761.762.612.61 H方向柱箍剪力图(kN) 0.2770.0000.0420.2770.000 0.2390.3530.2390.353 H方向柱箍弯矩图(kN.m) 0.023 0.093 H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.353kN.m 最大支座力 N = 6.185kN 最大变形 v = 0.094mm （1）柱箍强度计算 柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f] 其中M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.35kN.m； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000 18 金马广场 模板施工方案 H边柱箍的强度计算值 f = 39.27N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! （2）柱箍挠度计算 经过计算得到 v =0.094mm [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 266.667/400 = 0.67mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力6.19kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm! 5、2、地下室墙板模板 （一）墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞和钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结,每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。由于本工程混凝土数量较大，所以拟采用商品泵送混凝土浇筑结构的混凝土，采用插入式振捣器振捣,TU楼地下室二层外侧墙厚600mm，墙高按3800mm计算。内墙宽为200mm、 19 金马广场 模板施工方案 300mm、400mm不等，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 1、墙模板基本参数 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结， 每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。 墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距350mm。 外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。 穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。 墙模板组装示意图 2、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载； 20 金马广场 模板施工方案 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.800m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.580kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.590kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 7.000kN/m2。 3、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 q350 350350 面板计算简图 21 金马广场 模板施工方案 1）强度计算 = M/W < [f] 其中 —— 面板的强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3； [f] —— 面板的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中q —— 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值，q1= 1.2×0.50×32.59=19.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q2= 1.4×0.50×7.00=4.90kN/m； l —— 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； 面板的强度设计值[f] = 15.000N/mm2； 经计算得到，面板的强度计算值11.095N/mm2； 面板的强度验算 < [f],满足要求! 2）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250 其中q —— 作用在模板上的侧压力，q = 16.30N/mm； l —— 计算跨度(内楞间距),l = 350mm； E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2； I —— 面板的截面惯性矩,I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4； 22 金马广场 模板施工方案 面板的最大允许挠度值,[v] = 1.400mm； 面板的最大挠度计算值, v = 1.135mm； 面板的挠度验算 v < [v],满足要求! 4、墙模板内外楞的计算 （1）内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； q500500500 内楞计算简图 1）内楞强度计算 = M/W < [f] 其中 —— 内楞强度计算值(N/mm2)； M —— 内楞的最大弯距(N.mm)； W —— 内楞的净截面抵抗矩； [f] —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×32.59+1.4×7.00)×0.35=17.12kN/m； l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 500mm； 23 金马广场 模板施工方案 内楞强度设计值[f] = 13.000N/mm2； 经计算得到，内楞的强度计算值8.024N/mm2； 内楞的强度验算 < [f]，满足要求! 2）内楞的挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/250 其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm2； 内楞的最大允许挠度值,[v] = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.238mm； 内楞的挠度验算 v < [v],满足要求! （2）外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5； 外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； P1P2P3500500500 外楞计算简图 1）外楞强度计算 = M/W < [f] 其中 —— 外楞强度计算值(N/mm2)； 24 金马广场 模板施工方案 M —— 外楞的最大弯距(N.mm)； W —— 外楞的净截面抵抗矩； [f] —— 外楞的强度设计值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×32.59+1.4×7.00)×0.50×0.50=12.23kN； l —— 外楞计算跨度(穿墙螺栓水平间距)，l = 500mm； 外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2； 经计算得到，外楞的强度计算值105.301N/mm2； 外楞的强度验算 < [f]，满足要求! 2）外楞的挠度计算 v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400 其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2； 外楞的最大允许挠度值，[v] = 1.250mm； 外楞的最大挠度计算值， v = 0.228mm； 外楞的挠度验算 v < [v]，满足要求! 5、穿墙螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中N —— 穿墙螺栓所受的拉力； A —— 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 25 金马广场 模板施工方案 穿墙螺栓的直径(mm): 12 穿墙螺栓有效直径(mm): 10 穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 84.300 穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 14.331 穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.148 穿墙螺栓强度验算满足要求! 模板支模架稳定可行。 东阳三建金马广场项目部 二OO六年二月十日 26 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容