７８ 沪昆线Ｋ４２９重力式挡土墙病害整治方法探讨 力的水平分力； ，‘ｐ分别为填土的重度和内摩擦角（粘性土取 ３，＝１７ ｋＮ／ｍ３．ｑ￣＝３５。～４０。）， 为墙背与竖直线之间的夹角（仅＝ １４。），逆时针方向为正；８为墙背与填土之间的内摩擦角，ｆ８＝ ５３。）；ｉ为墙后土坡与水平线之间的夹角（ｉ＝３３。）；０为破裂角 将既有挡土墙补强后的上图尺寸代入（５）式得 ．。３２５×（１ ２＋０ ７）ｘＳｘ ２２ｘｌ１＋ｓｍ（５３￣－１４）ｘ ｓｍ（９０ｏ－２９￣－３７ ５￣）＋（ｏ ５＋１ ３）×０ ８×１ ｌ 『１ ２ｓ（５３＝￣１４—＂）ｘ＝ 二二＿—一 ———— —２ ＝＋Ｏ ｘ ｃｏ７）ｘ ５ｘ ２２一— ＝ 二＿—二ｒ＿—－＿—二 一 ＊ｉｎ（２９。＋３７ ＋５３。一１４ （０＝２９。）；ｗ为墙体自重；ｆ为基底与地基之间的摩擦系数，黏 性土取０．２５～０．４。 １．５５ 由计算得出补强后挡土墙抗滑稳定系数Ｋｃ＝１．５５≥１＿３ 将以上数据代入（５）式得： ～———— ＝（最小设计抗滑稳定系数），满足设计要求。 ３．２既有堑坡刷坡减载措施 。，ｚｓ×（０ ７＋０ ２）￣５ｘ ２２ｘ｝ｌ＋ｓｎｉ（￣３￣－１４）ｘｉ ；；；： ｊ ： ＋ ｃ ＋ ｓ ×。ｓ× ｌ 互 ■—一 ２ ｓｉｎ（２９ ＋３， ＋５３ 一ｌ４ 由于受自然条件的影响，造成既有堑坡岩土的结构和构 造以及密实度、潮湿程度、破碎或风化程度等不利因素，增加 了挡土墙背后的土压力。对堑坡进行刷破减载可有效挡土墙 后背土压力。 １．０３ 由计算得出该挡土墙抗滑稳定系数Ｋｅ＝１．０３≤１－３（最小 设计抗滑稳定系数），已经到了滑移的临界值。从（５）式可以看 出挡土墙位移的主要原因是挡土墙自重不足引起位移。 ３整治措施 该堑坡高度自挡土墙顶面起为１０１ＴＩ～１３ １ＴＩ，坡面坡率为 １：１．５，其地质条件为较松散塑性黏土，对水渗透性较强，容 易产生滑动面造成较大土压力或堑坡流坍，给既有堑坡刷坡 减载降低高度，对减少挡土墙背部土压力有较好的效果。因 此，乘坡顶外的高铁路基开挖之机，对堑坡进行了刷坡，降低 ３ｉｎ～５１１１不等。 ３．３减少水害对挡土墙影响措施 通过对挡土墙的病害原因分析和挡土墙抗滑稳定性系 数计算可知，既有挡土墙施工尺寸的缺陷、墙背后土压力增 加及排水不良是造成该重力式挡土墙失稳位移的主要原因。 因此，采取以下整治加固措施。 ３．１既有挡土墙加厚补强措施 考虑到既有挡土墙尺寸缺陷造成墙自重不够原因，采用 防止坡顶积水及雨水渗入堑坡土体是提高挡土墙稳定 性重要因素。因此，在对堑坡刷坡减载之后再对坡顶面采用 Ｃ１５混凝土进行防水层封闭，和在坡顶增设截水天沟，防止雨 水直接冲刷边坡。同时，对既有挡土墙泄水孔进行疏通以及 Ｃ２５混凝土现浇面板与既有挡土墙使用长０．５ １ＴＩ（直径为２２ ｍｍ）的螺纹钢进行钻‘ｐ５０ ｍｍ孔灌注Ｍ３５水泥砂浆锚固连 接，螺纹钢纵横间距皆为Ｏ．５ ｎｌ。挡土墙加厚后墙基础至水沟 间土石全部挖除后采用Ｍ７．５号浆砌片石加固，具体加固后 挡 通过钻孔增加泄水孔数量，使挡墙后水保持排水畅通。 ４结束语 为了降低沪昆线重力式挡土墙抗滑稳定性下降带来的 风险，有必要对既有挡土墙进行全面调查，尤其对高挡墙要 仔细检查内部尺寸和构造，可采用地质雷达法或钻孔取芯法 获得墙结构物厚度和墙体圬工质量情况，结合现场调查，测 算挡土墙的抗滑稳定系数，并进行安全风险评估。对存在安 全隐患的挡土墙根据产生病害的具体原因采取不同的整治 Ｊ／ －。——１ 方法，达到根治的目的。 责任编辑：宋飞胡雄伟 来稿时间：２０１５—０２—０５ ｇ４２９．２００￣＋４７０ 图２ 采用混凝土现浇板补强后挡土墙横断面图 （上接第８２页）防止切块伤人。 预留２５ｍｍ不要割穿，以确保９１１１箱身 墙锯的方法进行切割钢筋混凝土箱体， 的安全。 （３）既有９ ｌＩｌ箱体的安全保护 ①既有９ ｍ箱与切割的４ １ＴＩ箱，边 在不中断影响行车运行下，不影响损坏 ③镐头机凿除底板及相邻边墙时， 邻边框架，切块控制达到既定目标要求，墙在分块时已考虑到安全因素，切块尺 控制好振幅，不能影响９ ＩＴＩ箱身下沉，设 实际７天切割完成，大大缩短Ｔ期，效果 寸尽可能减少，重量轻，以便于控制，即 置好观测点，切割与凿除都要加强检测 较为显著的。为既有线钢筋混凝土结构 拆除提供一条安全高效，快速切割，经济 使在装载过程由于疏忽撞击一下既有９ 并做好记录，以备分析检查。 Ｉｎ箱身，也不会造成大的伤害。 合理（１ ６７０元／ｍ ）的途径。 责任编辑：宋飞 来稿时间：２０１５—０１—２０ ②切割时要特别小心，确保不伤及 ６结束语 ９ ｍ箱体边墙，切割时要指定专人监控， 实践证明：采用金刚石绳锯和液压