目 录
1．工程概况......................................................... 3 1.1工程概况....................................................... 3 1.2建筑结构概况一览表............................................. 4 2．编制依据......................................................... 5 3．施工准备与资源配置计划........................................... 5 3.1材料准备....................................................... 5 3.2技术准备....................................................... 6 3.3现场准备....................................................... 6 3.4劳动力计划..................................................... 6 4．施工方法......................................................... 6 4.1模板施工流程.................................................. 13 4.2柱模板施工.................................................... 13 4.3墙体模板施工.................................................. 16 4.4梁、板模板施工................................................ 18 4.5楼梯模板施工.................................................. 24 4.6电梯筒模板.................................................... 24 4.7卫生间吊模.................................................... 25 4.8预留洞及预埋件................................................ 26 4.9模板的制作、安装和拆除回收.................................... 26 5．施工重难点及预控措施............................................ 28 6．质量保证措施.................................................... 29 6.1质量标准...................................................... 29 6.2保证措施...................................................... 30 7．安全文明施工措施................................................ 32 7.1安全保证措施.................................................. 32 7.2安全生产的具体措施............................................ 32 7.3文明施工措施.................................................. 33 8．冬雨季施工措施.................................................. 33
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9．应急预案........................................................ 34 9.1机构设置...................................................... 34 9.2机构职责...................................................... 34 9.3应急救援工作程序.............................................. 34 9.4救援方法...................................................... 34 10．模板计算书..................................................... 37 10.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书................................. 37 10.2梁侧模板计算书............................................... 46 10.3柱模板支撑计算书............................................. 53 10.4扣件钢管楼板模板支架计算书................................... 61 10.5 15.5m层高梁模板扣件钢管高支撑架计算书....................... 68
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1工程概况
1.1工程概况
蓝光·coco蜜城5#、6#、7#楼工程位于成都市西三环内侧。地下两层、地上30层；其中地下一层层高为3.9m，地下室二层层高为6.1m；地上一层层高为6.0m，地上二层层高为6.0m，地上三层层高为3.4m，标准层为2.9m。
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1.2建筑结构概况一览表 结构设计使用年限 50年 建筑结构安全等级 二级 建筑抗震重要性类别 丙类 抗震设防烈度 7度 主体结构形式 框架-核心筒 梁（mm） 结构 混凝土结构 主要尺寸 （mm） 板（mm） 剪力墙 （mm） 混凝土结构 主要尺寸 （mm） 结构 柱（mm） 4
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2编制依据
1、业主提供的汉嘉设计集团股份有限公司设计的《蓝光·coco蜜城项目》施工图纸；
2、中华人民共和国四川省及成都市有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规和规定；
3、中华人民共和国颁布的现行建筑结构和建筑施工的各类规程、规范及验收标准； 序号 1 2 3 4 5 规范标准名称 建筑工程大模板技术规程 建筑施工安全检查标准 建筑工程施工质量验收统一标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 编号 JGJ74-2003 JGJ59-99 GB50300-2001 JGJ130-2001 GB50204-2002 备注 4、本企业质量、安全及文明施工管理的规定、标准和各类工种工序的工法； 5、图纸会审和设计交底以及设计院设计变更文件； 6、现场条件和周边环境的实际情况。
3施工准备与资源配置计划
3.1材料准备
1、配模数量：水平 层；竖向 层。
2、模板材料：覆膜模板、普通木模板为1830mm×915mm，厚度均为15mm。 （1）1-3层转换层竖向模板使用15mm双面覆膜模板；水平构件可使用普通模板；
（2）3层以上除核芯筒使用双面覆膜模板外其余均可使用普通模板，但应注意及时更换；
3、满堂架材料：Φ48×3.0mm普通钢管。
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4、加固体系：木方支撑＋钢管支撑（抱箍）＋可调顶撑＋对拉螺杆＋钢管斜撑。根据不同的部位采用不同的加固方式。
5、木工加工房：根据现场情况定。 3.2技术准备 负责部门 技术部 技术部 工程部 3.3现场准备 负责部门 事项 技术部 物资部 工程部 机电部 制定科学的平面布置和管理措施，严格按优良现场的标准，按施工阶 段及时调整，进行现场平面、空间的分配和动态化管理。 现场材料设备需用计划落实 劳动力需用计划落实、熟悉图纸及配模方案 塔吊夜间值班人员安排计划 塔吊协调具体措施、其他相关机械设备准备 事项 分区熟悉图纸，发现图纸问题，对接设计院解 决图纸问题。 1、编制模板施工方案。 2、对管理人员进行技术交底。 3、模板施工进度控制。 1、熟悉方案及节点构造，向劳务队伍交底。 2、模板标高、平整度、垂直度的控制措施。 完成时间 分区图下发后 一周内 模板支设前 模板支设前 3.4劳动力计划
施工区域 施工阶段 塔楼地上结构 塔楼地上结构 塔楼地上结构 人员配置 4施工方法
根据本工程结构特征，采用Φ48×3.0mm钢管立杆,局部配600mm长可调顶撑支撑板底模板，梁底模采用小横杆和普通钢管作支撑，满堂架搭设方式见下表：
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部位 层高 杆件类型 搭设方式 1000×1000基本间距，所有立杆底部垫100×100木枋垫块，板底设置双横杆。立杆间距及 地下室及主楼客厅、书房、卧室、公区大板及大于600mm梁下立杆设置防滑双搭设 扣件。并且所有梁的两侧根据立杆的间距设置双扣件将梁固定，防止在混凝土浇筑过程中梁发生位移。 步距1600mm，距地面150/200mm设置扫地杆，再分别在1800mm、3500mm（此处地下二层 见后附图一 步距 3.9m 根据梁的高度调整水平杆的高度）设置纵横向水平横杆。所有构件（柱、墙、梁下）水平扫地杆满扫、其余扫地杆可隔一布一。 外围四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右设置剪刀撑 由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°，宽度宜为4~6m。m并在剪刀撑杆件的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。 可调顶撑 螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 7
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部位 层高 杆件类型 搭设方式 800×800基本间距，所有立杆底部垫100×100木枋垫块，板底设置双横杆。地立杆间距及 下室及主楼客厅、书房、卧室、公区大板及大于600mm梁下立杆设置防滑双扣搭设 6.1m 地下一层 地上一层 地上二层 （三层梁板） （转换层） 见附图二 6.0m 6.0m 备注：转换层高度大 步距 于1000mm的梁位置从二 层楼板按600mm×600mm 的立杆间距传荷至地 下室底板。 剪刀撑 剪刀撑与地面夹角45°~60°，宽度宜为4~6m。在剪刀撑杆件的顶部、扫地杆处（步距节点位置）设置水平剪刀撑。 步距1600mm，距地面200mm设置扫地杆，再分别在1800mm、3600mm、5400mm处设置纵横向水平横杆。立杆步距150/200;1600;1800;1800；600；梁的两侧各放射1000mm架体；并每步距节点位置设置连续式水平剪刀撑，所有梁板及建筑楼面外围一圈设置竖向连续式剪刀撑，所有扫地杆全部贯通满扫。 件。并且所有梁的两侧根据立杆的间距设置双扣件将梁固定，防止在混凝土浇筑过程中梁发生位移。转换层梁底立杆+顶托间距400mm×400mm； 可调顶撑
螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 8
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部位 层高 杆件类型 搭设方式 1000×1000基本间距，所有立杆底部垫100×100木枋垫块，板底设置双横杆。立杆间距及 主楼客厅、书房、卧室、公区大板及大于600mm梁下立杆设置防滑双扣件。并搭设 且所有梁的两侧根据立杆的间距设置双扣件将梁固定，防止在混凝土浇筑过程中梁发生位移。 地上三层 见附图三 步距 3.4m 步距1600mm，距地面200mm设置扫地杆，再分别在1800mm设置纵横向水平横杆。外围四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右设 剪刀撑 置由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°，宽度宜为4~6m。并在剪刀撑杆件的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。梁板下方设置竖向连续式剪刀撑扫地杆全部贯通满扫。 可调顶撑 螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 9
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部位 层高 杆件类型 搭设方式 1000×1000基本间距，所有立杆底部垫100×100木枋垫块，板底设置双横杆。立杆间距及 主楼客厅、书房、卧室、公区大板及梁下立杆设置防滑双扣件。并且所有梁的搭设 两侧根据立杆的间距设置双扣件将梁固定，防止在混凝土浇筑过程中梁发生位移。立杆间距不得大于1200mm，步距不大于1800mm。 地上四层及以上 见附图四 步距 2.9m 步距1600mm，距地面200mm设置扫地杆，再分别在1800mm及顶部设置水平 横杆。 外围四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔10m左右设置剪刀撑 由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°，宽度宜为4~6m。并在剪刀撑杆件的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。 可调顶撑 螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 10
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部位 层高 杆件类型 搭设方式 立杆间距及 15.5m 6.0m 备注：15.5m层高情况主要 地下室底板 至二层板面、 （2-3层） 为地下室底板至局部二层 步距 商业（半圆弧）位置一次 性支设高度。本工程此类 情况均按本表施工，计算 书附后。 剪刀撑 搭设 1000×1000间距，所有立杆底部垫100×100木枋垫块，板底、梁底设置双横杆，主梁下立杆设置防滑双扣件。并且所有梁的两侧根据立杆间距设置双扣件将梁固定，防止在混凝土浇筑过程中梁发生位移。 步距1600mm，距地面200mm设置扫地杆，再分别在1800mm及顶部设置水平 横杆。 外围四周设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°，宽度宜为4~6m。并在剪刀撑杆件的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。 可调顶撑 螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 11
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剪刀撑搭设形式：根据规范要求，满堂模板在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度4～6米左右，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字斜撑，剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角45°～60°，并在竖向剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，由于高支模处架体高度均超过5m/8m，在有水平剪刀撑部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。
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4.1模板施工流程 支设流程图见下图：
模板支设施工流程配模、模板面刷脱模剂竖向模板支设水平模板支设竖向钢筋验收合格满堂架搭设不合格竖向模板限位安装不合格间距控制合格三检验收梁底板模板铺设三检验收钢管间距、扫地杆、搭接等控制合格竖向一侧模板支设梁侧模板铺设不合格对拉螺杆穿孔三检验收梁宽、高、标高、起拱控制合格不合格竖向另一侧模板支设梁侧模加固竖向模板加固、拼缝处理板模板铺设垂直度、螺杆及背楞间距、拼缝控制合格三检验收板模板加固不合格拼缝处理板模板清理三检验收板面标高、拼缝控制合格模板验收
4.2柱模板施工
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施工流程：放线安装柱模板→搭设灯笼架→初步加固→校正垂直度→加固→预检。
施工方法：采用覆膜模板为面板，50×100mm木枋为龙骨，间距150mm。梁柱接头处采用小模板补拼，施工时必须精工细作，保证梁柱接头的截面尺寸和方正。
柱模板的截面宽度 B=1400mm，B方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=2100mm，H方向对拉螺栓4道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞10根，H方向竖楞15根。
面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
14001501501501491501491501491492100146146146146146146146146146146146146146146350350420420419
本图取最大的截面框架柱计算
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限位铁预埋紧固螺杆高压缩海绵条
边柱加固
边柱模板按层高下挂100mm制作。外模背枋再向下加长150mm。浇筑时，在模板上口预埋紧固螺杆。上层模板安装时，先在楼层接缝处贴2mm宽压缩海绵条，清理洁净后外模就位，此时紧固围楞，即可将模板下口锁紧，从而消除楼层错台。该方法施工二层后，楼层接缝高低按2mm验收，合格率为95％，最大值不超过3mm。
限位铁
柱模板加固限位（剖面） 柱模板加固限位（平面） 每块模板至少一根限位铁，限位铁露出楼面3cm-4cm;埋入孔中3cm-4cm;模板端头5cm-6cm处开始设第一道限位铁；
内撑采用成品预制撑块，纵横间距600mm成梅花型布置； 注意事项：
1、严禁墙柱根部残留锯灰面；
2、墙柱根部混凝土表面凿毛，并清理干净； 3、浇筑混凝土前墙柱根部采用封堵砂浆封堵；
4、浇筑混凝土前将模板充分湿润，保证模板整体温度均匀。
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4.3墙体模板施工
施工流程：放线（双线控制） → 焊限位 → 安设洞口模板 → 安装外侧模板 → 安装内侧模板 → 调整固定 → 预检
施工方法：50×100木枋为龙骨，木方间距200，横向背楞为2φ48钢管横竖布置，对拉螺杆为Φ14对拉螺杆，墙体对拉螺杆增加16mm的pvc套管。对拉螺杆水平横向间距为450mm，竖向间距400mm，针对核心筒转角处剪力墙，由于墙体长度比较长，对拉杆的长度达不到墙体模板加固所需长度，在进行该部位墙体模板加固时，墙体单侧方向对拉螺杆深入墙体300mm，用钢筋将墙体长方向两侧对拉螺杆焊接牢固，以达到对墙体模板的加固，水平钢管竖向间距450。此对拉螺杆因过长，无法使用PVC套管，因此对拉螺杆不取出。为防止模板倾覆，在楼板上预留直径25mm的钢筋头，斜向钢管连接支撑定位，斜撑间距1.5m，600mm-800mm厚墙体应增大螺杆直径，改为Φ14或者加密Φ12螺杆。剪力墙模板及对拉螺杆设置示意图：
3形卡50×100木枋水平间距200双钢管水平背楞竖向间距400竖向模板剪力墙剪力墙长方向与对拉螺杆相连的钢筋其与剪力墙两侧对拉螺杆焊接牢固对拉螺杆，水平间距450，竖向间距400对拉螺杆与钢筋的焊接区段剪力墙长方向对拉螺杆伸入墙内300
地下室外墙对拉螺杆大样
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50*100木枋50×100木枋龙骨15厚外墙模板水平钢管背楞双钢管水平背楞对拉螺杆墙体模板支设示意图（非标准层）
本工程一层层高为6m，二层层高为6m，核心筒外侧采用整块双面覆膜模板支模，三层层高为3.4m，标准层为2.9m；
注意：
1、核心筒及大截面墙、柱、梁模板及木枋局部残缺时应及时更换；蝴蝶卡、扣件加固前注意检查是否有裂纹，若有裂纹禁止使用。
2、标准层高内墙4排对拉螺杆，300以上高差处，5排对拉螺杆，墙柱阴角位置采用木枋作内龙骨，防止涨模，避免后期踢打和误差过大导致后续抹灰整体厚度增加，影响分户验收。
内墙模板支设示意图（标准层）
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4.4梁、板模板施工
施工流程：搭设满堂脚手架→安装主龙骨 →安装次龙骨→铺梁板模→校正标高 →加设立杆水平拉杆→预检
施工方法：具体见详图
注意事项：满堂架遇梁底时立杆做适当调整，对于跨度大于4m的梁底模支设时必须起拱，次梁起拱千分之一，主梁起拱千分之二。
加固方法详见下表： 梁宽 D＜500 梁高 H＜600 H≥600 H＜600 D≥500 H≥600 加固方法 梁底小横杆＋钢管斜撑；小横杆@800 梁底小横杆+对拉螺杆＋钢管斜撑；小横杆@600； 梁底小横杆+梁底顶撑＋钢管斜撑；小横杆@600； 梁底小横杆+对拉螺杆＋钢管斜撑＋梁底顶撑； 小横杆@600；顶撑@600 次梁安装应等主梁模板安装并校正后进行；模板安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正；待平板模安装后，检查并调整标高。见下插图“梁板模板支设示意图”。
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50×100木枋模板50×100木枋模板可调顶撑竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑梁底横杆与周边满堂架搭接一跨以上满堂架中间每隔10m设置由下至上竖向剪刀撑,宽度4~6m。立杆竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑可调顶撑立杆满堂架中间每隔10m设置由下至上竖向剪刀撑,宽度4~6m。水平杆水平杆竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑100×100木垫块竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑100×100木垫块
附图一(层高3.9m)
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50×100木枋16mm模板483双钢管50×100木枋483双钢管16mm模板可调顶撑竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑可调顶撑竖向剪刀撑顶部及底部设置水平剪刀撑立杆水平杆立杆水平杆水平剪刀撑水平剪刀撑满堂架中间由下至上连续设置竖向剪刀撑,宽度4m。满堂架中间由下至上连续设置竖向剪刀撑,宽度4m。水平剪刀撑水平杆100×100木垫块水平杆100×100木垫块水平剪刀撑
附图二(层高6m)
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50×100木枋模板50×100木枋模板木枋斜撑钢 管对拉螺杆钢 管立杆立杆剪刀撑剪刀撑水平杆水平杆100×100100×100木垫块木垫块梁宽<500ｍｍ，梁高<700ｍｍ的梁模加固方式梁宽>500ｍｍ，梁高>700ｍｍ的梁模加固方式附图三（层高3.4m）
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50×100木枋模板50×100木枋模板木枋斜撑对拉螺杆立杆钢 管立杆水平杆钢 管水平杆100×100100×100木垫块木垫块梁宽<500ｍｍ，梁高<700ｍｍ的梁模加固方式梁宽>500ｍｍ，梁高>700ｍｍ的梁模加固方式附图四（层高2.9m）
备注：1、小于700的梁的腹板宜制作梁夹子+斜撑加固；
2、为控制木枋耗损，不宜采用火钩加固；
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梁侧模板密封条梁柱接头处理示意图 梁模板拼缝接头处理示意图 23
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4.5楼梯模板施工
楼梯模板的支设采用15mm厚木模板，封闭式设模，每步排气孔至少设置3个，普通钢管架支撑，模板分斜梯段支底模、侧模，踏步封立板，以每个踏步上口作为混凝土浇捣口。沿踏步纵向设三道木枋纵向支撑踏步板，两侧及中部各设一道，踏步侧边竖向支撑立杆紧靠踏步侧边模板，加固踏步侧边模板，踏步竖向模板与侧边模板用铁钉钉牢固。楼梯侧模与剪力墙模板相交处，剪力
墙必须加设对拉螺杆，防止暴模。加固大样如下图。
每步设置3个排气孔18厚模板及用铁丝将木枋与立面模板绑扎牢固三道木枋纵向加固50×50木枋立面加固踏步竖向模板与踏步侧模交界处用铁钉钉死此处有剪力墙模板必须加设对拉螺杆18厚模板50×100木枋间距为200钢管间距为400
注：浇筑完成混凝土未到达初凝强度严禁人员踩踏，在踏步棱角处采用模板制作设置保护条，并面上用油漆涂刷黑黄相间条纹；第一步定位参照建筑做法，避免建筑施工楼梯大量剔凿。 4.6电梯筒模板
电梯井内侧模板均采用木模板支设，由木模板、钢管支撑组成内模，辅以塔吊配合吊装，以提高模板的周转使用率；电梯筒外侧模板使用塑料模板，配置方式见墙体模板施工章节；电梯筒内采用普通钢管架支撑，纵横向横杆间距1000mm，立杆根据实际需要搭设，步距1600mm，每三层搭设一次架体，底部横杆穿过墙体内预留的PVC套管固定于墙体两侧，每次支模前严格检查钢管搭设
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质量，确保安全，操作架上严谨堆积材料，具体做法详见下图；电梯井内外模板采用Ф12对拉螺栓外穿18PVC套管拉固，对拉螺杆可周转使用。
4.7卫生间吊模
卫生间吊模控制要点：卫生间吊模用15厚木胶合板，50×100木方与木板采用铁钉加固，用高一个标号的砼块做支撑。（1）梁或墙与吊模间应加设模板内撑，并控制好轴线位置；(2)每层支模前均应在木胶合板上刷脱模剂且均匀且不流坠；（3）吊模角边木板加固处应用铁钉钉牢；（4）吊模内支撑应根据施工图和模板木方计算后方可下料；（5）吊模下支撑高度不能用错。具体做法见卫生间吊模大样图。
梁或墙铁钉木板1坑宽度150×100木方15mm厚木胶合板高标号砼块模板内撑坑长度1-1
卫生间吊模大样图
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4.8预留洞及预埋件
安装预留管及埋件设置在梁侧及柱上时，先将预留管及埋件安装牢固，定位完毕后再进行模板封闭，封闭式先封闭单侧模板，调整加固好预留管、埋件与模板的相对位置，再进行另一侧模板的封闭，对有预留管和埋件的部位进行局部加强措施，保证浇筑混凝土后预留管及埋件不移位。 4.9模板的制作、安装和拆除回收
4.9.1模板制作：
由于塑料模板加工量大，制作周期长，且现场安装量大，不适宜整层水平模板同时加工，工长与劳务方商讨后根据现场施工安排需要，分区、分部位进行模板加工，避免现场积压大量模板，减少模板编号查询时间，现场按分区、分部位实施流水作业，加快模板制作及现场安装速度。
4.9.2模板安装前必须要完成以下准备工作：
1、竖向结构模板：竖向结构模板边线全部弹出、隐蔽已办理、模板已经清理、修补过并已涂刷过脱模剂，模板的定尺撑铁已按要求放置（@1000）、钢筋的定位架或定位箍已安装完毕。模板未清理、未修理、未刷脱模剂不得上楼层，操作层不得使用锯子，操作层上多余的周转架料应及时清理出来，做到工完场
清。模板采用Φ14对拉螺杆加固，穿墙螺栓呈矩形布置。具体要求是： （1）模板的外边线和里边线均用墨线弹出，并根据模板边线将模板定位撑铁与柱纵向钢筋点焊在一起，撑铁离地面1000mm开始设置；
（2）将模板紧靠定位撑铁初步定位，利用撬杠轻轻撬动大模板使其精确定位，模板的企口缝内和模板下口要求加贴密封条；
（3）用吊线法检查模板垂直度，用钢卷尺检查模板上口截面尺寸，调整模板的垂直度，控制在3mm以内，并复核墙模的上口宽度；
（4）竖向模板封闭前必须填写竖向封模令，业主及监理同意后封闭。 （5）模板施工时为了确保构件的平整度及阴阳角方正，不得使用小于20cm的模板条。
2、梁板模：安装梁板模时应先用水平仪在竖向结构混凝土面上统一超出1000mm标高线，并用墨线弹出，楼层清扫干净；
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支设时应先将梁底模予以定位，定位时先根据结构尺寸和模板支设方法计算出底模标高和梁底钢管支撑标高；
根据在楼板上弹出梁中心线，利用线锤向上定梁底模位置，侧模利用企口直接立在底模上，利用钢管在两侧将梁侧模夹紧。
板模铺设时应根据结构尺寸和模板安装方法计算出板底模支撑的标高，调节快拆头的螺母使其标高准确。
楼板后浇带两侧模板支撑架需与其余部位楼板支撑架分离，拆模时后浇带部位的架体不得拆除，防止后浇带两侧出现不均匀沉降。
3、模板的支设安装按配板设计循序拼装。支柱和斜撑下的支承面要确保平整垫实，要有足够的受力面积。预埋件和预留孔洞必须位置准确、安设牢固。墙柱模板底面要找平，下端紧靠定位钢筋或基准。两侧模板均必须利用斜撑调整和固定其垂直度，墙模板上的对拉螺栓孔要平直相对，而不能斜拉硬顶。模板安装时，要注意架设的电线和使用的电动工具采用低压电源，登高作业时，各种配件要放在工具箱或工具袋内，严禁放在模板和脚手架上；各种工具要系挂在操作人员的身上或放在工具袋内，不得掉落。
4、本工程大截面梁较多，必须设置上下水平、竖向、纵横连续式剪刀撑。 4.9.3模板的拆除与存放：
一般情况下，包括柱模、墙模、梁侧模等非承重模板在混凝土强度达到1.2MPa以上方可拆除（常温约12～24小时），转换层混凝土强度重点控制。承重模板拆除时间以同条件养护混凝土试块强度为准。任何情况下，都要保证拆模时不粘模、棱角完整。拆除、存放模板时应注意以下事项。
拆除承重结构模板的混凝土强度要求表 构件类型 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 ＞8 悬臂构件
按设计要求砼强度达到的百分值 ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 27
梁 —— 蓝光·coco蜜城工程 模板工程专项施工方案
1、拆模时应按一定顺序进行，并且上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠。
2、拆模时不要用力太猛，如发现有影响结构安全问题时，应暂停拆除，经处理或采取有效措施后方可继续拆除。
3、拆除时严禁使用大锤，应使用撬杠等工具，由于塑料模板较重，工作拆模时要多人配合，轻拿轻放，注意对塑料模板边角的保护。
4、模板拆除下后要及时清除残留混凝土，并涂刷隔离剂后按类分别堆码整齐，塑料模板按照结构使用部位及编号分别堆放。
5、模板拆除后，按规定应支撑固定，防止倾覆。
6、拆除模板之前，应填报拆模令，经有关人员会签后方可拆模。
7、模板在施工中有损伤无法继续使用时，不得随意切割丢弃，必须经现场工长同意后方可重新配置，且将损伤模板集中堆放，并记录模板编号，统一在项目部汇总，便于控制模板总体投入及损耗量，重新配置的模板需由项目部设计尺寸及切割方案，再进行统一加工。
8、模板损伤及废料集中堆放，项目部统一回收，现场工长及保卫人员加强监控，防止偷盗行为。
5施工重难点及预控措施
难点：转换层梁截面最大2700mm×2000mm，梁高多为2000mm；钢筋、混凝土、模板施工难度均较大。
分析：1、轴线控制要准确，模板加固严格按照本方案加固并经三检制度后浇筑混凝土，防止由于振捣导致梁发生位移，导致后期梁开裂或倾覆。
2、在浇筑混凝土过程中应分层浇筑，严格按照交底内容进行浇筑和养护。 3、严格控制保护层厚度，在浇筑过程中现场钢筋工长、木工工长、混凝土工长、技术负责人全程旁站；若发现质量或安全问题及时通知项目经理按项目部专项应急预案实施。
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6质量保证措施
6.1质量标准
模板质量标准详见下表“模板安装质量标准”。
模板安装质量标准
项次 1 2 3 4 5 4 5 6 7 8 9 10 11 12
模板质量通病防治措施表
1 2
项 目 梁轴线位移 底模上表面标高 截面尺寸 墙、柱平米尺寸 允许偏差（mm） 检查办法 5 +5，-5 +4，-5 +4，-5 尺量 水准仪、拉线 尺量 尺量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 尺量 尺量 尺量 尺量 尺量 尺量 核心筒剪力墙、柱垂直度 6 相临两板表面高低差 表面平整度 预埋件中心位置 预留管、预留孔位置 预留洞位置 预留洞内部尺寸 预埋螺杆位置 预埋螺杆外露长度 起拱要求 2 5 3 3 10 +10，0 2 +10，0 大于4m跨度次梁起拱千分之一，主梁起尺量 拱千分之二 项 目 柱烂根 混凝土表面不平、粘连 防治措施 模板下口缝隙用海绵条塞严，切忌将 其伸入墙体内部 控制拆模时间，清理模板和涂刷隔离 剂必须认真，要有专人检查验收 29
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3 4 5 6 7 垂直度偏差 竖向钢筋位移 门窗洞偏斜 外模上下层接茬不平、漏浆 板下挠 支模时要反复用线锤吊靠，支模完毕 如遇有较大冲撞应重新校正 钢筋保护层采用塑料垫块来控制 洞口设木枋做水平、竖向支撑 确保模板支撑架的牢固，下口用海绵 条封堵 板支撑材料应有足够强度和刚度 6.2保证措施
6.2.1质量保证体系：
公司总经理公司总工程师组织公司工程部就工程质量、验收、创优等工作进行具体布置研究和分析项目经理受法人委托对单位工程质量负第一领导责任项目副经理项目总工程师项目质量总监项目书记、商务经理协调生产与质量的关系对技术、质量等负责对工程劳务合同工程款预、结算等负责土建施工部安装施工部总包管理部项目技术部质量管理部项目综合办公室项目物资部商务合约部保证材料合格，控制分承包方劳务合同及工程款结算，把好结算关控制施工质量，实现过程精品1、落实检查技术措施、方案的实施2、监督、检查施工过程质量，严格控制施工标准3、落实项目质量体系的运行劳务队伍落实本工程各工序施工质量，杜绝不合格检验批发生
6.2.2模板的安装管理重点
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（1）模板竖向支架的支撑部位，当安装在土层地基时，基土必须坚实，支架支柱与基土接触面加设垫板。上层支架立柱应对准下层支架立柱，并铺设垫板，上下层支柱垂直在同一中心线上。拉杆支撑牢固稳定。
（2）模板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。结构构件尺寸准确，预埋件位置尺寸准确，固定牢固。
（3）梁柱节点、主次梁节点或板墙与顶板、楼梯等模板，应尺寸准确，边角顺直，拼缝平整。
（4）墙、柱根部、大截面梁底部和梁柱接头，留置清扫口，清扫口应一面全部打开或对角留置，便于吹扫。模板与墙体拼缝处，应用密封条封堵，条边不要突出模板面，防止夹入混凝土内。竹胶板边要刨光，防止毛边、飞边、破槎。
（5）模板在施工前要严格检查质量，以防在混凝土浇筑施工中由于模板开裂漏浆。
（6）模板安装应拼缝严密、平整、不漏浆，不错台，不胀模，不跑模，不变形。堵缝所用密封条、海棉条不得凸出模板表面。
（7）模板安装前，施工缝处已硬化的混凝土表面层的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层，应剔凿、冲洗清理干净。受污染的钢筋应清刷干净。
（8）模板安装前，模板内外灰浆必须铲除清刷干净，并涂刷水性脱模剂，并应横向、竖向刷两遍，涂刷要均匀、不漏涂。
6.2.3常见问题处理
（1）钢管搭设间距不均匀、立杆一字扣处于同一平面或同一跨内、模板加固不牢固，螺杆及背楞设置不满足要求，严格按照方案要求进行整改，整改完成后通知项目重新对架体进行验收；
（2）模板拼缝过大或错台，需更换小模板，对缝隙大或错台部位模板重新加固；
（3）模板污染严重，对模板上混凝土渣子及油污进行清理，保证安装前模板表面平整干净；
（4）模板缺棱少角，需进行更换，严禁使用胶带封堵；
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（5）模板加固完成后未及时清理锯末等垃圾，安排专人进行清理，竖向模板封闭前清理柱子根部焊渣及锯末，梁侧模封闭前清理垃圾；
（6）浇筑砼前模板未湿水，安排专人进行洒水，模板内垃圾清理完成并验收通过后进行洒水湿润。
7安全文明施工措施
7.1安全保证措施
1、加强安全教育，增强法制观念。 2、技术工要进行三级安全教育。
3、做好特殊工种的培训工作，坚持持证上岗，未持证人员坚决不能上岗工作。
4、坚持每周的安全例会制度,坚持经常性的安全活动制度并做记录。 5、在安排施工任务时，必须进行专项有针对性的全面安全交底，履行签字。 6、认真执行安全操作规程，严禁违章指挥，违章作业，违反劳动纪律。 7.2安全生产的具体措施
1、施工现场入口处及现场所有危险作业区域要挂安全生产宣传画、标语、安全危险标语，提醒工人注意安全。
2、建立健全安全施工岗位责任制，实行木工房、堆放场地安全负责人制度，落实专人负责。进行安全教育，严格实行安全奖罚措施。
3、任何人进入现场区域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带。
4、特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放区域要远离钢筋加工车间。
5、施工现场注意防火，及时清理刨花、木屑等易燃物品，严禁施工人员在施工现场吸烟，同时配备防火设备，明确责任人。
6、加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换，除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。模板操作区域严禁电线穿过。
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7、现场围护栏杆，要严密稳固，电缆线不允许直接敷设在栏杆上。夜间施工时基坑边缘要有明显的标志和有足够的照明。
8、各种小型电动工具，必需由专人进行操作使用保管。
9、现场照明灯具的架设高度要符合有关安全规程的要求，不低于2.5m。夜间施工必须有足够的照明设施。
10、加强安全教育，落实安全责任，严格实行安全奖罚制度。 7.3文明施工措施
1、按照施工总平面布置图堆放模板和木方，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。
2、实行逐级防火责任制,参加义务消防队的人员组织经常性的业务学习和消防演习。
3、安排专人负责现场卫生工作，搞好现场清洁工作。 4、各项施工任务，做到工完场清。
8冬雨季施工措施
1、模板脱模剂涂刷后遇雨应覆盖塑料布，以防隔离层被雨水冲掉。 2、大模板堆放场地做成混凝土地面，以防土状地面雨后下沉，模板失稳倾斜。
3、钢管架料支撑在基坑原土上，雨后及时检查有无下沉。如有异常要及时进行加固，确定无安全隐患后方可继续使用。
4、制作模板的多层板和木方要堆放整齐，而且须用塑料布覆盖防雨。 5、支立好的顶板模或墙模，如遇大雨未浇筑混凝土，应用塑料布进行遮盖，防止因雨淋而造成脱模剂的失效。雨后要认真检查其平整度、垂直度和脱模剂附着情况，及时清理干净淤泥，需补刷脱模剂的及时补刷。合格后方可浇筑混凝土。
6、模板清洗湿水后不得有积水，防止结冰对混凝土产生不利影响。
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9应急预案
9.1机构设置
为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。
当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。
组长： 姓名 电话 副组长： 姓名 电话 组员： 姓名 电话 9.2机构职责
负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。
负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 9.3应急救援工作程序
当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。
事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
项目部指定刘小平负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 9.4救援方法
高空坠落应急救援方法：
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现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。
仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
模板、坍塌应急救援方法：
当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；
预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
2、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、
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鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。
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10模板计算书
说明：计算书（本计算书只计算6米层高） 1、搭设高度小于8m；不须专家论证论项
2、搭设跨度小于18m，施工总荷载小于15KN/m2；不须专家论证论项 3、集中线荷载大于20KN/M；须专家论证项
4、15.5m层高梁模板扣件钢管高支撑架计算书（局部特殊部位）须专家论证
10.1梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:
模板支架搭设高度为5.9m，
梁截面 B×D=2700mm×2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.60m，
梁底增加11道承重立杆。
面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁底支撑顶托梁长度 4.00m。 梁顶托采用双钢管48×3.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆11根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.050m2，地基承载力调整系数1.00。
扣件计算折减系数取1.00。
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2700505840040040040040040040040040040000160020
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 24.000×2.000×0.400=19.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.400×(2×2.000+2.700)/2.700=0.496kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
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经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×2.700×0.400=5.400kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×19.200+1.20×
0.496)=21.272kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×5.400=6.804kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.60×1.60/6 = 17.07cm3； I = 40.00×1.60×1.60×1.60/12 = 13.65cm4；
6.80kN21.27kN/mAB 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142
计算简图
0.112
0.183
弯矩图(kN.m)
4.913.402.201.561.831.691.601.491.521.511.531.521.501.531.461.431.331.501.190.830.831.461.191.331.431.501.501.511.491.531.521.561.521.601.691.531.832.203.404.91
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：
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19.70kN/mA 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142 142B
变形计算受力图
0.0030.063
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.192kN N2=3.428kN N3=2.914kN N4=3.053kN N5=3.011kN N6=3.042kN N7=2.960kN N8=3.255kN N9=2.156kN N10=7.109kN N11=7.109kN N12=2.156kN N13=3.255kN N14=2.960kN N15=3.042kN N16=3.011kN
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N17=3.053kN N18=2.914kN N19=3.428kN N20=1.192kN 最大弯矩 M = 0.182kN.m 最大变形 V = 0.063mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.182×1000×1000/17067=10.664N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×4913.0/(2×400.000×16.000)=1.151N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.063mm 面板的最大挠度小于142.1/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 7.109/0.400=17.771kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.77×0.40×0.40=0.284kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×17.771=4.265kN 最大支座力 N=1.1×0.400×17.771=7.819kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.284×106/83333.3=3.41N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.935kN/m
最大变形 v =0.677×7.935×400.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.037mm
木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
1.19kN 3.43kN 2.91kN 3.05kN 3.01kN 3.04kN 2.96kN 3.26kN 2.16kN 7.11kN 7.11kN 2.16kN 3.26kN 2.96kN 3.04kN 3.01kN 3.05kN 2.91kN 3.43kN 1.19kN 0.08kN/mA 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400B
托梁计算简图
0.464
0.170
托梁弯矩图(kN.m)
5.434.884.884.573.613.603.383.372.622.612.422.411.621.610.551.141.130.020.630.320.540.640.310.010.080.060.021.130.060.080.010.310.320.630.551.610.640.541.141.622.412.422.612.623.373.614.573.383.604.884.885.435.437.667.677.677.66
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托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.10kN 3.17kN 2.70kN 2.83kN 2.79kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.79kN 2.83kN 2.70kN 3.17kN 1.10kN 0.08kN/mA 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400B
托梁变形计算受力图
0.0050.040
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.464kN.m
经过计算得到最大支座 F= 15.336kN 经过计算得到最大变形 V= 0.040mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.464×106/1.05/8982.0=49.20N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.040mm
顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
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R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=15.336kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.122×5.850=0.771kN
N = 15.336+0.771=16.107kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；
h —— 最大步距，h=1.60m；
l0 —— 计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m； —— 由长细比，为2200/16=138；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；
经计算得到=16107/(0.363×424)=104.805N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 六、基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
44
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其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 322.15
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 16.11
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.05
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 4000.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 4000.00 地基承载力的计算满足要求!
45
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10.2梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度2700mm，高度2000mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距150+350+350+350+350mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
2700mm2000mm
模板组装示意图
150350350350350
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
46
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t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.550=36.495kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.20m。
荷载计算值 q = 1.2×36.495×0.200+1.40×3.600×0.200=9.767kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.60×1.60/6 = 8.53cm3； I = 20.00×1.60×1.60×1.60/12 = 6.83cm4；
9.77kN/mA 200 200 200B
计算简图
47
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0.039
0.031
弯矩图(kN.m)
0.780.981.17
1.170.980.78
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
7.30kN/mA 200 200 200B
变形计算受力图
0.015
0.193
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.781kN N2=2.149kN N3=2.149kN N4=0.781kN 最大弯矩 M = 0.039kN.m 最大变形 V = 0.193mm
48
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(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/8533=4.570N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.193mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×36.50+1.4×0.20×3.60=9.767kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.20×36.50=7.299kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
9.77kN/mA 150 350 350 350 350 270B
内龙骨计算简图
0.356
0.078
内龙骨弯矩图(kN.m)
1.761.631.960.780.001.471.661.781.462.642.640.00
内龙骨剪力图(kN)
49
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变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：
7.30kN/mA 150 350 350 350 350 270B
内龙骨变形计算受力图
0.025
0.121
内龙骨变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.355kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.275kN 经过计算得到最大变形 V= 0.121mm 内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.355×106/83333.3=4.26N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.121mm
内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
50
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5.28kNA 5.28kN 5.28kN 5.28kN 5.28kN 5.28kN 5.28kNB 400 400 400
支撑钢管计算简图
0.317
0.369
支撑钢管弯矩图(kN.m)
1.851.852.642.643.433.43
3.433.432.642.641.851.85
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
3.94kNA 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kN 3.94kNB 400 400 400
支撑钢管变形计算受力图
0.004
0.066
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.369kN.m
51
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最大变形 vmax=0.066mm 最大支座力 Qmax=11.342kN
抗弯计算强度 f=0.369×106/8982000.0=41.08N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.342 对拉螺栓强度验算满足要求!
52
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10.3柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1400mm，B方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=2100mm，H方向对拉螺栓4道， 柱模板的计算高度 L = 6000mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞10根，H方向竖楞15根。
面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
14001501501501491501491501491492100146146146146146146146146146146146146146146350350
柱模板支撑计算简图
420420419
二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
53
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新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×40.550=36.495kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
24.42kN/mA 150 150 150B
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×36.495×0.500+1.40×3.600×0.500=24.417kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
54
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本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.60×1.60/6 = 21.33cm3； I = 50.00×1.60×1.60×1.60/12 = 17.07cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.247+1.4×1.800)×0.150×0.150=0.055kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.055×1000×1000/21333=2.575N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.247×1504/(100×6000×170667)=0.061mm
面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
7.33kN/mA 500 500 500B
竖楞木方计算简图
55
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竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.150m。
荷载计算值 q = 1.2×36.495×0.150+1.40×3.600×0.150=7.325kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.663/0.500=7.325kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.325×0.50×0.50=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×7.325=2.198kN 最大支座力 N=1.1×0.500×7.325=4.029kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.183×106/83333.3=2.20N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (3)挠度计算
最大变形 v =0.677×5.474×500.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.062mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×36.50+1.40×3.60)×0.150 × 0.500 = 3.66kN
柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
56
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1.83kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 3.66kN 1.83kNAB 480 350 350 480
支撑钢管计算简图
0.435
0.292
支撑钢管弯矩图(kN.m)
7.307.301.861.860.030.033.883.883.443.440.220.223.633.63
3.633.630.030.030.220.221.861.863.443.443.883.88
7.307.30 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.37kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 2.74kN 1.37kNAB 480 350 350 480
支撑钢管变形计算受力图
0.008
0.104
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.435kN.m
57
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最大变形 vmax=0.104mm 最大支座力 Qmax=11.181kN
抗弯计算强度 f=0.435×106/8982000.0=48.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于480.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 N < [N] = fA P 3.58kN
计算公式:
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.181 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
= (1.2×36.50+1.40×3.60)×0.146 × 0.500 = 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
1.79kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 3.58kN 1.79kNA 550 420 420 420 550B
支撑钢管计算简图
58
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0.612
0.477
支撑钢管弯矩图(kN.m)
6.526.522.452.450.660.662.952.955.365.361.791.796.496.494.204.200.630.632.952.956.526.520.660.662.452.45
2.912.910.630.632.912.914.204.201.791.795.365.36
6.496.49 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.34kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 1.34kNAB 550 420 420 420 550
支撑钢管变形计算受力图
0.017
0.202
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.611kN.m 最大变形 vmax=0.202mm 最大支座力 Qmax=13.010kN
抗弯计算强度 f=0.611×106/8982000.0=68.03N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!
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八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.010 对拉螺栓强度验算满足要求!
60
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10.4扣件钢管楼板模板支架计算书
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为5.8m，
立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
61
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.815kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.815+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.086kN.m
62
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经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.086×1000×1000/48600=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.815×3004/(100×6000×437400)=0.101mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m
静荷载 q1 = 1.20×1.500+1.20×0.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.867/0.900=3.186kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.90×0.90=0.258kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×3.186=1.720kN 最大支座力 N=1.1×0.900×3.186=3.154kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.258×106/83333.3=3.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m
最大变形 v =0.677×1.605×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.180mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.154kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 0.08kN/mA 900 900 900B
托梁计算简图
0.905
0.738
托梁弯矩图(kN.m)
3.763.750.600.572.582.615.765.774.774.761.601.581.581.604.764.775.775.762.612.580.570.603.753.76
托梁剪力图(kN)
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变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：
1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 0.08kN/mA 900 900 900B
托梁变形计算受力图
0.040
0.569
托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.905kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.540kN 经过计算得到最大变形 V= 0.569mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.905×106/1.05/8982.0=95.96N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.569mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
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R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.116×5.820=0.676kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.009kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.41kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
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l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；
公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.80=3.534m =3534/15.8=223.690 =0.146
=9413/(0.146×489)=131.546N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果：l0=1.800+2×0.300=2.400m =2400/15.8=151.899 =0.305
=9413/(0.305×489)=63.205N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.007×(1.800+2×0.300)=2.791m =2791/15.8=176.671 =0.230
=9413/(0.230×489)=83.573N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
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10.5 15.5m层高梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:
模板支架搭设高度为15.4m，
梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m，
梁底增加1道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。
梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 地基承载力标准值500kN/m2，基础底面扩展面积0.100m2，地基承载力调整系数0.80。
扣件计算折减系数取1.00。
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30015380600600
1800800
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 0.9×1.20×25.000×0.120×0.500×1.000=1.620kN。
采用的钢管类型为
48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.800×1.000=20.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×1.000×(2×0.800+0.300)/0.300=3.167kN/m
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(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)×0.300×1.000=1.500kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×20.000+1.20×3.167)=25.020kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×1.500=1.890kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；
1.89kN25.02kN/mA 100 100 100B
计算简图
0.039
0.039
弯矩图(kN.m)
2.200.860.941.64
1.640.952.200.86
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：
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23.17kN/mA 100 100 100B
变形计算受力图
0.000
0.005
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.859kN N2=3.839kN N3=3.839kN N4=0.859kN 最大弯矩 M = 0.039kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/54000=0.722N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
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均布荷载 q = 3.839/1.000=3.839kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.84×1.00×1.00=0.384kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×3.839=2.303kN 最大支座力 N=1.1×1.000×3.839=4.223kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.384×106/83333.3=4.61N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.548kN/m
最大变形 v =0.677×2.548×1000.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.436mm
木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
1.62kN 0.86kN 3.84kN 3.84kN 0.86kN 1.62kNAB 600 600
支撑钢管计算简图
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0.4340.144
支撑钢管弯矩图(kN.m)
5.955.950.360.361.261.262.112.112.112.111.261.260.360.36
5.955.95
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如
下：
1.35kN 0.93kN 2.55kN 2.55kN 0.93kN 1.35kNAB 600 600
支撑钢管变形计算受力图
0.000
0.118
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.434kN.m 最大变形 vmax=0.118mm 最大支座力 Qmax=11.908kN
抗弯计算强度 f=0.434×106/5080.0=85.53N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
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四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.91kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.908kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.116×15.380=1.928kN N = 11.908+1.928=13.836kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.80m； l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m； —— 由长细比，为2400/16=152； 74 蓝光·coco蜜城工程 模板工程专项施工方案 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到=13836/(0.305×489)=92.906N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p 138.36 N 13.84 A fg fg = kc fgk ≤ fg 其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.10 —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 400.00 地基承载力设计值应按下式计算 × fgk 其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.80 —— 地基承载力标准值；fgk = 500.00 地基承载力的计算满足要求! 75 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容