35KV变电所整定计算书

一、变电所概况

**煤矿35KV变电所两回路电源引自南坪集220KV降压变电站，南坪变的1#主变压器容量为150000KVA；2#主变压器容量为120000KVA。

淮北市供电局2014年6月提供南坪220/35kV变电站35kV侧的短路电阻值：最大运行方式下：X0max1.865 ，最小运行方式下：X0min2.486 。 南坪至**为35KV架空线路，导线：LGJ-120，其中527线路（Ⅰ回路）：12.02KM；531线路（Ⅱ回路）：11.242KM；**煤矿变电站有两台主变压器，变压器参数：型号SZ9-20000/35、变比35/6.3KV 、变压器短路电阻Uk=8%，其运行方式为一台工作，一台备用。 **煤矿高压供电简图：

电厂Ⅱ路304断路器南坪Ⅱ路531断路器35KV母线Ⅱ段502断路器600断路器南坪Ⅰ路527断路器35KV母线Ⅰ段K1电厂Ⅰ路303断路器500断路器501断路器2#主变1#主变20#进线开关6KV母线Ⅱ段联络开关6KV母线Ⅰ段K215#进线开关-520中央变电所联络开关6KV母线Ⅰ段K3-720中央变电所联络开关6KV母线Ⅱ段K46KV母线Ⅰ段6KV母线Ⅱ段

二、**煤矿35/6kV变电所的短路整定

基准容量： Sb100MVA，已知南坪变35KV母线最大运行方式下：

X0max1.865 ，最小运行方式下：X0min2.486，

则南坪变电所35KV母线最小短路容量

S0min2U037103X0min2.4862550.7MVA

则南坪变电所35KV母线最大短路容量

2U037103S0maxX0max1.8652734MVA

系统各电抗标么值：

1）、南坪220/35kV变电站（35kV侧）： 最大方式：X0SbS0maxSbS0min0.136

最小方式：X00.1816，选择最大电阻值作为计算依据。

2）、南坪变至**矿35kV线路，导线为LGJ-120，电抗为0.379Ω/km, 电阻为0.27Ω/km，线路长度选择最长的12.02km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑，**煤矿35KV电源进线侧：

X1L12.020.3794.5556 R1L12.020.273.2454

X12LR12L5.5934 X1X1X1Sb1005.59340.4086 22U1373）、**矿35/6kV变电所20000kVA主变6KV侧：

X2Uk%Sb1000.080.4 Sn204）35KV变电所至-520中央变电所，导线为MYJV42-185，电抗为0.06Ω/km,线

路长度选择最长的0.9km，**矿-520中央变电所6KV侧：

X3L0.90.060.054

X3X3LSb1000.0540.1361 22U26.35）35KV变电所至-720中央变电所，导线为MYJV42-185，电抗为0.06Ω/km,线路

长度选择最长的1.1km，**矿-720中央变电所6KV侧：

X4L1.10.060.066

X4X4LSb1000.0660.1663 2U26.326）35KV变电所至主井，导线为MYJV22-185，电抗为0.06Ω/km,线路长度选择最

长的0.5km，主井6KV侧：

X5L0.50.060.03

X5X5LSb1000.030.0756 2U26.327）35KV变电所至副井，导线为MYJV22-185，电抗为0.06Ω/km,线路长度选择最

长的0.3km，副井6KV侧：

X6L0.30.060.018

X6X6LSb1000.0180.0454 2U26.328）35KV变电所至风井6KV配电站由电缆和架空线组成，电缆为MYJV22-185，电

抗为0.06Ω/km,电缆长度为0.3km, 架空导线为LGJ-240，电抗为0.357Ω/km, 电阻为0.132Ω/km，线路长度2.2km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，风井配电站6KV侧：

X7L2.20.3570.060.30.8034 R7L2.20.1320.2904

22X7X7LR7L0.8543

X7X7Sb1000.85432.152 22U26.39）35KV变电所至压风机房，导线为MYJV22-150，电抗为0.06Ω/km,线路长度选

择最长的0.33km，压风机房6KV侧：

X8L0.330.060.02

X8X8LSb1000.020.0504 22U26.310）35KV变电所至工人村Ⅰ、Ⅱ路由电缆和架空线组成，电缆为MYJV22-150，电

抗为0.06Ω/km,电缆长度为0.55km, 架空导线为LGJ-120，电抗为0.379Ω/km, 电阻为0.27Ω/km，线路长度3.5km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，工人村Ⅰ路6KV侧：

X9L3.50.3790.060.551.3595 R9L3.50.270.945

X92LR92L1.656 X9X9X9Sb1001.6564.172 2U26.3211）35KV变电所至6KV配电站，导线为MYJV22-70，电抗为0.072Ω/km,线路长

度选择最长的0.31km，6KV配电站6KV侧：

X10L0.310.0720.0223

X10X10LSb1000.02230.0562 2U26.3211）35KV变电所至净化水厂，导线为MYJV22-50，电抗为0.075Ω/km,线路长度

选择最长的0.3km，净化水厂6KV侧：

X11L0.30.0750.0225

X11X11LSb1000.02250.0567 2U26.3212）35KV变电所至矸石山由电缆和架空线组成，电缆为MYJV22-70，电抗为0.072

Ω/km,电缆长度为0.3km, 架空导线为LGJ-70，电抗为0.396Ω/km, 电阻为0.46Ω/km，线路长度1.2km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，矸石山6KV侧：

X12L1.20.3960.0720.30.4968 R12L1.20.460.552

22X12X12LR12L0.7426

X12X12Sb1000.74261.871 22U26.313）35KV变电所至北风井由电缆和架空线组成，电缆为MYJV22-185，电抗为0.06

Ω/km,电缆长度为0.3km, 架空导线为LGJ-240，电抗为0.357Ω/km, 电阻为0.132Ω/km，线路长度7.8km，由于线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，北风井6KV侧：

X13L7.80.3570.060.32.8026 R13L7.80.1321.0296

22X13X13LR13L2.986

X13X13Sb1002.9867.523 22U26.314）35KV变电所至办公楼，导线为MYJV22-50，电抗为0.075Ω/km,线路长度0.2km，

办公楼6KV侧：

X14L0.20.0750.015

X14X14LSb1000.0150.0378 2U26.3215）35KV变电所至强排车间，导线为MYJV22-185，电抗为0.06Ω/km,线路长度

0.3km，强排车间6KV侧：

X15L0.30.060.018

X15X15LSb1000.0180.0454 2U26.32等值电路图：

1） 计算K1点（35KV变电所35KV全桥母线）的短路电流和短路容量 K1点短路时的总电抗标么值：

X1dX0X10.18160.40860.5902

K1点的短路电流和短路容量计算如下： K1点的基准电流：IdSb3Ud1001.56KA 3373K1点的三相短路电流：IK1IdK1IdId2.643KA X1dK1点的两相短路电流：IK123IK12.298KA 1.153K1点的三相短路容量：SK1SK1100169.4MVA X1d0.51442） 计算K2点（35KV变电所6KV母线）的短路电流和短路容量 K2点短路时的总电抗标么值：

X2dX0X1X20.18160.40860.40.9902

K2点的短路电流和短路容量计算如下： K2点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K2点的三相短路电流：IK2IdK2IdId8.834KA X2dK2点的两相短路电流：IK223IK27.682KA 1.153K2点的三相短路容量：SK2SK2100101MVA X2d0.99023） 计算K3点（-520中央变电所6KV母线）的短路电流和短路容量 K3点短路时的总电抗标么值：

X3dX0X1X2X30.18160.40860.40.13611.1263

K3点的短路电流和短路容量计算如下： K3点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K3点的三相短路电流：IK3IdK3IdId7.767KA X3dK3点的两相短路电流：IK323IK36.754KA 1.153K3点的三相短路容量：SK3SK310088.78MVA X3d1.12634） 计算K4点（-720中央变电所6KV母线）的短路电流和短路容量 K4点短路时的总电抗标么值：

X4dX0X1X2X40.18160.40860.40.16631.1565

K4点的短路电流和短路容量计算如下： K4点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K4点的三相短路电流：IK4IdK4IdId7.564KA X4dK4点的两相短路电流：IK423IK46.578KA 1.153K4点的三相短路容量：SK4SK410086.46MVA X4d1.15655） 计算K5点（主井6KV母线）的短路电流和短路容量 K5点短路时的总电抗标么值：

X5dX0X1X2X50.18160.40860.40.07561.0658

K5点的短路电流和短路容量计算如下： K5点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K5点的三相短路电流：IK5IdK5IdId8.208KA X5dK5点的两相短路电流：IK523IK57.701KA 1.153K5点的三相短路容量：SK5SK510093.83MVA X5d1.06586） 计算K6点（副井6KV母线）的短路电流和短路容量 K6点短路时的总电抗标么值：

X6dX0X1X2X60.18160.40860.40.04541.0356

K6点的短路电流和短路容量计算如下： K6点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K6点的三相短路电流：IK6IdK6IdId8.447KA X6dK6点的两相短路电流：IK623IK68.157KA 1.153K6点的三相短路容量：SK6SK610096.56MVA X6d1.03567） 计算K7点（风井6KV配电站6KV母线）的短路电流和短路容量 K7点短路时的总电抗标么值：

X7dX0X1X2X70.18160.40860.42.1523.1422

K7点的短路电流和短路容量计算如下： K7点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K7点的三相短路电流：IK7IdK7IdId2.784KA X7dK7点的两相短路电流：IK723IK72.421KA 1.153K7点的三相短路容量：SK7SK710031.82MVA X7d3.14228） 计算K8点（压风机房6KV母线）的短路电流和短路容量 K8点短路时的总电抗标么值：

X8dX0X1X2X80.18160.40860.40.05041.0406

K8点的短路电流和短路容量计算如下： K8点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K8点的三相短路电流：IK8IdK8IdId8.407KA X8dK8点的两相短路电流：IK823IK87.310KA 1.153K8点的三相短路容量：SK8SK810096.1MVA X8d1.04069） 计算K9点（工人村Ⅰ、Ⅱ路线路末端）的短路电流和短路容量 K9点短路时的总电抗标么值：

X9dX0X1X2X90.18160.40860.44.1725.1622

K9点的短路电流和短路容量计算如下： K9点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K9点的三相短路电流：IK9IdK9IdId1.695KA X9dK9点的两相短路电流：IK923IK91.474KA 1.153K9点的三相短路容量：SK9SK910019.37MVA X9d5.162210） 计算K10点（地面6KV变电所6KV母线）的短路电流和短路容量 K10点短路时的总电抗标么值：

X10dX0X1X2X100.18160.40860.40.05621.0464

K10点的短路电流和短路容量计算如下： K10点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K10点的三相短路电流：IK10IdK10IdId8.36KA X10dK10点的两相短路电流：IK1023IK107.27KA 1.153K10点的三相短路容量：SK10SK1010095.57MVA X10d1.046411） 计算K11点（净化水厂线路末端）的短路电流和短路容量 K11点短路时的总电抗标么值：

X11dX0X1X2X110.18160.40860.40.05671.0469

K11点的短路电流和短路容量计算如下： K11点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K11点的三相短路电流：IK11IdK11IdId8.356KA X11dK11点的两相短路电流：IK1123IK117.266KA 1.153K11点的三相短路容量：SK11SK1110095.52MVA X11d1.046912） 计算K12点（矸石山线路末端）的短路电流和短路容量 K12点短路时的总电抗标么值：

X12dX0X1X2X120.18160.40860.41.8712.8612

K12点的短路电流和短路容量计算如下： K12点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K12点的三相短路电流：IK12IdK12IdId3.057KA X12dK12点的两相短路电流：IK1223IK122.659KA 1.153K12点的三相短路容量：SK12SK1210034.95MVA X12d2.861213） 计算K13点（北风井6KV变电所6KV母线）的短路电流和短路容量 K13点短路时的总电抗标么值：

X13dX0X1X2X130.18160.40860.47.5438.5332

K13点的短路电流和短路容量计算如下： K13点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.33K13点的三相短路电流：IK13IdK13IdId1.025KA X13dK13点的两相短路电流：IK1323IK130.891KA 1.153K13点的三相短路容量：SK13SK1310011.72MVA X13d8.533214） 计算K14点（办公楼箱变6KV电源侧）的短路电流和短路容量 K14点短路时的总电抗标么值：

X14dX0X1X2X140.18160.40860.40.03781.028

K14点的短路电流和短路容量计算如下： K14点的基准电流：IdSb3Ud1008.748KA 36.3IK14点的三相短路电流：I3K14IdK14IddX8.51KA 14dK14点的两相短路电流：I23K14IK141.157.4KA K14点的三相短路容量：S314K14SKX10097.28MVA 14d1.02815） 计算K15点（地面强排车间6KV母线）的短路电流和短路容量 K15点短路时的总电抗标么值：

X15dX0X1X2X150.18160.40860.40.04541.0356

K15点的短路电流和短路容量计算如下： K15点的基准电流：ISbd3U10036.38.748KA dK15点的三相短路电流：I3K15IdK15IddIX8.45KA 15dK15点的两相短路电流：I3215K15IK1.157.345KA K15点的三相短路容量：S3K15K15SX10096.56MVA 15d1.0356

三、6KV高压开关柜保护整定 （1）6KV进线柜保护整定 1）、Ⅰ进线电源柜（15#高压柜，2500/5） （1）电流速断保护计算：

已知1#变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，启动电流800A。

IⅠ.4op1nIst.maxKxIe1.4500800180000.1158A TA取8.9A（折算到互感器一次侧为4450A）,动作时限为1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，35KV变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK27.682KA

KⅠsen2IK7682Ⅰ21.72＞1.5，合格 IopnTA8.9500（2）过电流保护计算：

已知1#变压器容量：S20000KVA 变压器二次侧额定电流为：Inm200002300A

36.30.8ⅢIOPKrelInm1.0523005.08

KrenTA0.95500取5.1A（折算到互感器一次侧为2550A）。

2）、Ⅱ进线电源柜（20#高压柜，2500/5） （1）电流速断保护计算：

已知2#变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，启动电流800A。

IⅠop1.4Ist.maxKxIe1.4800180000.1158A nTA500取8.9A（折算到互感器一次侧为4450A）,动作时限为1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，35KV变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK27.682KA

KⅠsen2IK7682Ⅰ21.72＞1.5，合格 IopnTA8.9500（2）过电流保护计算：

已知2#变压器容量：S20000KVA 变压器二次侧额定电流为：Inm2000036.32300A

ⅢIOPKrelInm1.0523005.08

KrenTA0.95500取5.1A（折算到互感器一次侧为2550A）。

（2）6KV出线柜保护整定 1）、下井Ⅰ馈电柜（17#高压柜，500/5）

地面共有4根电缆向-520中央变电所供电，6KV母线分段运行，每两根电缆向所在母线段供电。-520变电所目前采取Ⅰ、Ⅲ进线柜为Ⅰ段母线进线柜，Ⅱ、Ⅳ进线柜为Ⅱ段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负荷。

（1）电流速断保护计算：

根据-520整定计算书，已知负荷：S15032KVA

最大负荷为-520泵房水泵电机，功率1120KW，额定电流130A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.451300.5139120.11521A nTA100取30A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-520中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK36.754KA

KⅠsen2IK6754Ⅰ32.25＞1.5，合格 IopnTA30100（2）过电流保护计算：

-520中央变电所长时负荷电流：InmKxP3UN0.51503236.3688.8A

-520中央变电所进线电缆为4根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆负荷电流为总电流的一半，下井Ⅰ路过负荷电流整定为：

ⅢIOP1KrelInm11.05688.84.17 2KrenTA20.95100取11A（折算到互感器一次侧为1100A）。 2）、下井Ⅲ馈电柜（19#高压柜，500/5）

地面共有4根电缆向-520中央变电所供电，6KV母线分段运行，每两根电缆向所在母线段供电。-520变电所目前采取Ⅰ、Ⅲ进线柜为Ⅰ段母线进线柜，Ⅱ、Ⅳ进线柜为Ⅱ段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负荷。

（1）电流速断保护计算：

根据-520整定计算书，已知负荷：S15032KVA

最大负荷为-520泵房水泵电机，功率1120KW，额定电流130A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.451300.5139120.11521A nTA100取30A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-520中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK36.754KA

KⅠsen2IK6754Ⅰ32.25＞1.5，合格 IopnTA30100（2）过电流保护计算：

-520中央变电所长时负荷电流：InmKxP3UN0.515032688.8A

36.3-520中央变电所进线电缆为4根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆负荷电流为总电流的一半，下井Ⅲ路过负荷电流整定为：

ⅢIOP1KrelInm11.05688.84.17 2KrenTA20.95100取11A（折算到互感器一次侧为1100A）。 3）、下井Ⅱ馈电柜（10#高压柜，600/5）

地面共有4根电缆向-520中央变电所供电，6KV母线分段运行，每两根电缆向所在母线段供电。-520变电所目前采取Ⅰ、Ⅲ进线柜为Ⅰ段母线进线柜，Ⅱ、Ⅳ进线柜为Ⅱ段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负荷。

（1）电流速断保护计算：

根据-520整定计算书，已知负荷：S15032KVA

最大负荷为-520泵房水泵电机，功率1120KW，额定电流130A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.451300.5139120.11517.5A nTA120取30A（折算到互感器一次侧为3600A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-520中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK36.754KA

ⅠsenK2IK6754Ⅰ31.88＞1.5，合格 IopnTA30120（2）过电流保护计算：

-520中央变电所长时负荷电流：InmKxP3UN0.515032688.8A

36.3-520中央变电所进线电缆为4根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆负荷电流为总电流的一半，下井Ⅱ路过负荷电流整定为：

ⅢIOP1KrelInm11.05688.83.48 2KrenTA20.95120取11A（折算到互感器一次侧为1320A）。

4）、下井Ⅳ馈电柜（40#高压柜，600/5）

地面共有4根电缆向-520中央变电所供电，6KV母线分段运行，每两根电缆向所在母线段供电。-520变电所目前采取Ⅰ、Ⅲ进线柜为Ⅰ段母线进线柜，Ⅱ、Ⅳ进线柜为Ⅱ段母线进线柜,两段母线进线柜必须能够负担全段母线的负荷。

（1）电流速断保护计算：

根据-520整定计算书，已知负荷：S15032KVA

最大负荷为-520泵房水泵电机，功率1120KW，额定电流130A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.451300.5139120.11517.5A nTA120取30A（折算到互感器一次侧为3600A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-520中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK36.754KA

ⅠsenK2IK6754Ⅰ31.88＞1.5，合格 IopnTA30120（2）过电流保护计算：

-520中央变电所长时负荷电流：InmKxP3UN0.515032688.8A

36.3-520中央变电所进线电缆为4根、每两根并用为同一段母线供电，单根电缆负荷电流为总电流的一半，下井Ⅳ路过负荷电流整定为：

ⅢIOP1KrelInm11.05688.83.48 2KrenTA20.95120取11A（折算到互感器一次侧为1320A）。

5）、-720中央变电所Ⅰ路馈电柜（27#高压柜，600/5） （1）电流速断保护计算：

根据-720整定计算书，已知负荷：S7737KVA

最大负荷为-720泵房水泵电机，功率500KW，额定电流57.5A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.4657.50.672370.1159.9A nTA120取30A（折算到互感器一次侧为3600A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-720中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK46.578KA

ⅠsenK2IK6578Ⅰ41.83＞1.5，合格 IopnTA30120（2）过电流保护计算：

-720中央变电所最大工作电流：InmⅢIOPKxP3UN0.67737425.4A

36.3KrelInm1.05425.43.9

KrenTA0.95120取11A（折算到互感器一次侧为1320A）。

6）、-720中央变电所Ⅱ路馈电柜（18#高压柜，500/5） （1）电流速断保护计算：

根据-720整定计算书，已知负荷：S7737KVA

最大负荷为-720泵房水泵电机，功率500KW，额定电流57.5A。

IⅠop1.4Ist.maxKXIe1.4657.50.672370.11511.8A nTA100取30A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

已知最小运行方式下，-720中央变电所6KV母线的两相短路电流为

2IK46.578KA

KⅠsen2IK6578Ⅰ42.19＞1.5，合格 IopnTA30100（2）过电流保护计算：

-720中央变电所最大工作电流：InmKxP3UN0.67737425.4A

36.3ⅢIOPKrelInm1.05425.44.7

KrenTA0.95100取11A（折算到互感器一次侧为1100A）。

7）、主井Ⅰ路馈电柜（39#高压柜，400/5） （1）电流速断保护计算：

已知主井负荷：S2000KVA 主井主电机额定电流：Inm

IⅠopKrelKstInm1.56183.320.6A

nTA80KxP3UN12000183.3A 36.3取38A（折算到互感器一次侧为3040A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，主井6KV母线的两相短路电流为：IK57.701KA

KⅠsen2IK7701Ⅰ52.53＞1.5，合格 IopnTA3880（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.05183.32.53

KrenTA0.9580取20A（折算到互感器一次侧为1600A）。

8）、主井Ⅱ路馈电柜（8#高压柜，400/5） （1）电流速断保护计算：

已知主井负荷：S2000KVA 主井主电机额定电流：Inm

IⅠopKrelKstInm1.56183.320.6A

nTA80KxP3UN12000183.3A 36.3取38A（折算到互感器一次侧为3040A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，主井6KV母线的两相短路电流为：IK57.701KA

KⅠsen2IK7701Ⅰ52.53＞1.5，合格 IopnTA3880（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.05183.32.53

KrenTA0.9580取20A（折算到互感器一次侧为1600A）。

9）、副井Ⅰ路馈电柜（31#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算： 已知副井负荷：S1630KVA 副井主电机电流：InmIⅠopKxP3UN1163036.3149.4A

KrelKstInm1.56149.422.4A

nTA60取50A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，副井6KV母线的两相短路电流为：IK68.157KA

KⅠsen2IK8157Ⅰ62.72＞1.5，合格 IopnTA5060（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.05149.42.75

KrenTA0.9560取25A（折算到互感器一次侧为1500A）。

10）、副井Ⅱ路馈电柜（38#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算： 已知副井负荷：S1630KVA 副井主电机电流：InmIⅠopKxP3UN1163036.3149.4A

KrelKstInm1.56149.422.4A

nTA60取50A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，副井6KV母线的两相短路电流为：IK68.157KA

KⅠsen2IK8157Ⅰ62.72＞1.5，合格 IopnTA5060（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.05149.42.75

KrenTA0.9560取25A（折算到互感器一次侧为1500A）。

11）、风井配电站Ⅰ路馈电柜（5#高压柜，800/5） （1）电流速断保护计算：

最大启动电机为抽风机电机，电机额定电流为231A,采用软启动方式启动电流800A。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.48000.631940.1158.9

nTA160取10A（折算到互感器一次侧为1600A）,动作时限为0.1S。

2已知最小运行方式下，风井6KV母线的两相短路电流为：IK72.421KA

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

KⅠsen2IK2421Ⅰ71.51＞1.5，合格 IopnTA10160（2）过电流保护计算：

已知风井负荷：S5194KVA 风井最大工作电流：InmⅢIOPKxP3UN0.6519436.3285.6A

KrelInm1.05285.61.97

KrenTA0.95160取6A（折算到互感器一次侧为960A）。

12）、风井配电站Ⅱ路馈电柜（4#高压柜，800/5） （1）电流速断保护计算：

最大启动电机为抽风机电机，电机额定电流为231A,采用软启动方式启动电流800A。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.48000.631940.1158.9

nTA160取10A（折算到互感器一次侧为1600A）,动作时限为0.1S。

2已知最小运行方式下，风井6KV母线的两相短路电流为：IK72.421KA

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

KⅠsen2IK2421Ⅰ71.51＞1.5，合格 IopnTA10160（2）过电流保护计算：

已知风井负荷：S5194KVA 风井最大工作电流：InmⅢIOPKxP3UN0.6519436.3285.6A

KrelInm1.05285.61.97

KrenTA0.95160取6A（折算到互感器一次侧为960A）。

13）、压风机房Ⅰ路馈电柜（21#高压柜，100/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S7250KVA，压风机电机功率250KW，额定电流29.9A.

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.429.9629.9625.1

nTA20取50A（折算到互感器一次侧为1000A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，压风机房6KV母线的两相短路电流为：IK87.31KA

KⅠsen2IK7310Ⅰ87.31＞1.5，合格 IopnTA5020（2）过电流保护计算：

压风机房最大工作电流：Inm729.9209.3A

ⅢIOPKrelInm1.05209.311.6

KrenTA0.9520取12A（折算到互感器一次侧为240A）。

14）、压风机房Ⅱ路馈电柜（14#高压柜，100/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S7250KVA，压风机电机功率250KW，额定电流29.9A.

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.429.9629.9625.1

nTA20取50A（折算到互感器一次侧为1000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，压风机房6KV母线的两相短路电流为：IK87.31KA

KⅠsen2IK7310Ⅰ87.31＞1.5，合格 IopnTA5020（2）过电流保护计算：

压风机房最大工作电流：Inm729.9209.3A

ⅢIOPKrelInm1.05209.311.6

KrenTA0.9520取12A（折算到互感器一次侧为240A）。

15）、工人村Ⅰ回路馈电柜（7#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S2600KVA,最大电机功率200KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.42000.115624000.1159.7

nTA60取13A（折算到互感器一次侧为780A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，工人村Ⅰ路末端的两相短路电流为：IK91.474KA

ⅠsenK2IK1474Ⅰ91.89＞1.5，合格 IopnTA1360（2）过电流保护计算： 工人村Ⅰ路最大工作电流：Inm2600238.3A 36.3ⅢIOPKrelInm1.05238.34.4

KrenTA0.9560取6A（折算到互感器一次侧为360A）。

16）、工人村Ⅱ回路馈电柜（28#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S2600KVA,最大电机功率200KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.42000.115624000.1159.7

nTA60取13A（折算到互感器一次侧为780A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，工人村Ⅱ路末端的两相短路电流为：IK91.474KA

ⅠsenK2IK1474Ⅰ91.89＞1.5，合格 IopnTA1360（2）过电流保护计算： 工人村Ⅱ路最大工作电流：Inm2600238.3A 36.3ⅢIOPKrelInm1.05238.34.4

KrenTA0.9560取6A（折算到互感器一次侧为360A）。

17）、6KV配电站Ⅰ回路馈电柜（13#高压柜，500/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S1600KVA,最大电机功率200KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.42000.115614000.1154.2

nTA100取30A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，6KV配电站6KV母线的两相短路电流为：IK107.27KA

ⅠsenK2IK7270Ⅰ102.42＞1.5，合格 IopnTA30100（2）过电流保护计算： 6KV配电站最大工作电流：Inm1600146.6A 36.3ⅢIOPKrelInm1.05146..61.62

KrenTA0.95100取6A（折算到互感器一次侧为600A）。

18）、6KV配电站Ⅱ回路馈电柜（6#高压柜，500/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S1600KVA,最大电机功率200KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.42000.115614000.1154.2

nTA100取30A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，6KV配电站6KV母线的两相短路电流为：IK107.27KA

ⅠsenK2IK7270Ⅰ102.42＞1.5，合格 IopnTA30100（2）过电流保护计算： 6KV配电站最大工作电流：Inm1600146.6A 36.3ⅢIOPKrelInm1.05146..61.62

KrenTA0.95100取6A（折算到互感器一次侧为600A）。

19）、净化水厂馈电柜（29#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S815KVA,最大电机功率75KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.4750.11560.67400.1152.4

nTA60取38A（折算到互感器一次侧为2280A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，净化水厂的两相短路电流为：IK117.266KA

ⅠsenK2IK7266Ⅰ113.19＞1.5，合格 IopnTA3860（2）过电流保护计算： 净化水厂最大工作电流：Inm0.681536.344.8A

ⅢIOPKrelInm1.0544.80.83

KrenTA0.9560取1A（折算到互感器一次侧为60A）。

20）、矸石山馈电柜（16#高压柜，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S2000KVA,最大电机功率160KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.41600.115618400.1157.5

nTA60取25A（折算到互感器一次侧为1500A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，矸石山的两相短路电流为：IK122.659KA

ⅠsenK2IK2659Ⅰ121.77＞1.5，合格 IopnTA2560（2）过电流保护计算： 矸石山最大工作电流：Inm200036.3183.2A

ⅢIOPKrelInm1.05183.23.4

KrenTA0.9560取8A（折算到互感器一次侧为480A）。

21）、北风井Ⅰ路馈电柜（21#高压柜，600/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S1600KVA,,最大电机功率1000KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.410000.11566000.1154.3

nTA120取4.8A（折算到互感器一次侧为576A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，北风井的两相短路电流为：IK130.891KA

KⅠsen2IK891Ⅰ131.55＞1.5，合格 IopnTA4.8120（2）过电流保护计算： 北风井最大工作电流：Inm160036.3146.6A

ⅢIOPKrelInm1.05146.61.35

KrenTA0.95120取1.5A（折算到互感器一次侧为180A）。

22）、北风井Ⅱ馈电柜（42#高压柜，600/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S1600KVA,,最大电机功率1000KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.410000.11566000.1154.3

nTA120取4.8A（折算到互感器一次侧为576A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，北风井的两相短路电流为：IK130.891KA

KⅠsen2IK891Ⅰ131.55＞1.5，合格 IopnTA4.8120（2）过电流保护计算： 北风井最大工作电流：Inm160036.3146.6A

ⅢIOPKrelInm1.05146.61.35

KrenTA0.95120取1.5A（折算到互感器一次侧为180A）。

23）、办公楼Ⅰ馈电柜（43#高压柜，200/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S315KVA,最大电机功率75KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.4750.11562400.1152.8

nTA40取75A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，办公楼的两相短路电流为：IK147.4KA

ⅠsenK2IK7400Ⅰ142.47＞1.5，合格 IopnTA7540（2）过电流保护计算： 最大工作电流：Inm31528.9A 36.3ⅢIOPKrelInm1.0528.90.8

KrenTA0.9540取1.5A（折算到互感器一次侧为60A）。

24）、办公楼Ⅱ馈电柜（46#高压柜，200/5） （1）电流速断保护计算：

已知负荷：S315KVA,最大电机功率75KW。

IⅠopKrelIstmaxKxIe1.4750.11562400.1152.8

nTA40取75A（折算到互感器一次侧为3000A）,动作时限为0.1S。

按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，办公楼的两相短路电流为：IK147.4KA

ⅠsenK2IK7400Ⅰ142.47＞1.5，合格 IopnTA7540（2）过电流保护计算： 最大工作电流：Inm31528.9A 36.3ⅢIOPKrelInm1.0528.90.8

KrenTA0.9540取1.5A（折算到互感器一次侧为60A）。

25）、强排车间Ⅰ路馈电柜（50#高压柜，1200/5） （1）电流速断保护计算： 已知负荷：S1900KVA,潜水电泵额定电流：InmKrelKstInm61.51746.5

nTA2401900174A 36.3IⅠop取20A（折算到互感器一次侧为4800A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，强排车间6KV母线的两相短路电流为：IK157.345KA

KⅠsen2IK7345Ⅰ151.53＞1.5，合格 IopnTA20240（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.051740.8

KrenTA0.95240取1A（折算到互感器一次侧为240A）。 26）、强排车间Ⅱ路馈电柜（49#高压柜，1200/5） （1）电流速断保护计算： 已知负荷：S1900KVA,潜水电泵额定电流：InmKrelKstInm61.51746.5

nTA2401900174A 36.3IⅠop取20A（折算到互感器一次侧为4800A）,动作时限为0.1S。 按首端最小两相短路电流校验灵敏系数

2已知最小运行方式下，强排车间6KV母线的两相短路电流为：IK157.345KA

KⅠsen2IK7345Ⅰ151.53＞1.5，合格 IopnTA20240（2）过电流保护计算：

ⅢIOPKrelInm1.051740.8

KrenTA0.95240取1A（折算到互感器一次侧为240A）。 四、35KV全桥开关整定 1）、1#主变（501断路器，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知1#变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，6KV启动电流800A。

IⅠop1.4Ist.maxKxIe1.4800180000.11511.2A

nTAKb606取30A（折算到互感器一次侧为1800A）,动作时限为0.1S。 （2）过电流保护计算：

已知1#变压器容量：S20000KVA 变压器一次侧额定电流为：Inm20000337312A

ⅢIOPKrelInm1.053126.1

KrenTA0.9560取10A（折算到互感器一次侧为600A）。

（3）灵敏度校验：

已知最小运行方式下，35KV变电所35KV母线的二相短路电流值为

2IK12.298KA

Ik222981Km1.27＞1.2 ,合格 ⅠnTAIop6030 2）、2#主变（502断路器，300/5） （1）电流速断保护计算：

已知2#变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，6KV启动电流800A。

IⅠop1.4Ist.maxKxIe1.4800180000.11511.2A

nTAKb606取30A（折算到互感器一次侧为1800A）,动作时限为0.1S。 （2）过电流保护计算：

已知2#变压器容量：S20000KVA 变压器一次侧额定电流为：Inm20000337312A

ⅢIOPKrelInm1.053126.1

KrenTA0.9560取10A（折算到互感器一次侧为600A）。

（3）灵敏度校验：

已知最小运行方式下，35KV变电所35KV母线的二相短路电流值为

2IK12.298KA

Ik222981Km1.27＞1.2 ,合格 ⅠnTAIop6030 3）、35KV进线Ⅰ路（527断路器，300/5） （1）电流速断保护计算：

35KV变电所主变运行方式为一台运行、一台备用，

已知变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，6KV启动电流800A。

IⅠop1.4Ist.maxKxIe1.4800180000.11511.2A

nTAKb606取30A（折算到互感器一次侧为1800A）,动作时限为0.1S。 （2）过电流保护计算： 变压器一次侧额定电流为：Inm20000337312A

ⅢIOPKrelInm1.053126.1

KrenTA0.9560取10A（折算到互感器一次侧为600A）。

（3）灵敏度校验：

已知最小运行方式下35KV变电所35KV母线的两相短路电流为

2IK12.298KA

Ik222981Km1.27＞1.2 ,合格 ⅠnTAIop6030 4）、35KV进线Ⅱ路（531断路器，300/5） （1）电流速断保护计算：

35KV变电所主变运行方式为一台运行、一台备用，

已知变压器容量：S20000KVA ,其中最大负荷为抽风机电动机，功率2000KW，采用软启动方式启动，6KV启动电流800A。

IⅠop1.4Ist.maxKxIe1.4800180000.11511.2A

nTAKb606取30A（折算到互感器一次侧为1800A）,动作时限为0.1S。 （2）过电流保护计算： 变压器一次侧额定电流为：Inm20000312A 337ⅢIOPKrelInm1.053126.1

KrenTA0.9560取10A（折算到互感器一次侧为600A）。

（3）灵敏度校验：

已知最小运行方式下35KV变电所35KV母线的两相短路电流为

2IK12.298KA

Ik222981Km1.27＞1.2 ,合格 ⅠnTAIop6030