混凝土结构设计规范[附条文说明]GB50010-2010（2015年版）1总1.0.1则为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全、适用、经济，保证质量，制定本规范。1.0.2本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土结构的设计。本规范不适用于轻骨料混凝土及特种混凝土结构的设计。1.0.3本规范依据现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153及《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068的原则制定。本规范是对混凝土结构设计的基本要求。1.0.4混凝土结构的设计除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2术语和符号2.1术语2.1.1混凝土结构以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构、钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构等。2.1.2素混凝土结构无筋或不配置受力钢筋的混凝土结构。2.1.3普通钢筋steelbar用于混凝土结构构件中的各种非预应力筋的总称。2.1.4预应力筋用于混凝土结构构件中施加预应力的钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋等的总称。2.1.5钢筋混凝土结构配置受力普通钢筋的混凝土结构。2.1.6预应力混凝土结构配置受力的预应力筋，通过张拉或其他方法建立预加应力的混凝土结构。2.1.7现浇混凝土结构在现场原位支模并整体浇筑而成的混凝土结构。2.1.8装配式混凝土结构p由预制混凝土构件或部件装配、连接而成的混凝土结构。2.1.9装配整体式混凝土结构由预制混凝土构件或部件通过钢筋、连接件或施加预应力加以连接，并在连接部位浇筑混凝土而形成整体受力的混凝土结构。2.1.10叠合构件由预制混凝土构件（或既有混凝土结构构件）和后浇混凝土组成，以两阶段成型的整体受力结构构件。2.1.11深受弯构件跨高比小于5的受弯构件。2.1.12深梁跨高比小于2的简支单跨梁或跨高比小于2.5的多跨连续梁。2.1.13先张法预应力混凝土结构在台座上张拉预应力筋后浇筑混凝土，并通过放张预应力筋由粘结传递而建立预应力的混凝土结构。2.1.14后张法预应力混凝土结构浇筑混凝土并达到规定强度后，通过张拉预应力筋并在结构上锚固而建立预应力的混凝土结构。2.1.15无粘结预应力混凝土结构配置与混凝土之间可保持相对滑动的无粘结预应力筋的后张法预应力混凝土结构。2.1.16有粘结预应力混凝土结构通过灌浆或与混凝土直接接触使预应力筋与混凝土之间相互粘结而建立预应力的混凝土结构。2.1.17结构缝根据结构设计需求而采取的分割混凝土结构间隔的总称。2.1.18混凝土保护层结构构件中钢筋外边缘至构件表面范围用于保护钢筋的混凝土，简称保护层。2.1.19锚固长度受力钢筋依靠其表面与混凝土的粘结作用或端部构造的挤压作用而达到设计承受应力所需的长度。2.1.20钢筋连接通过绑扎搭接、机械连接、焊接等方法实现钢筋之间内力传递的构造形式。2.1.21配筋率混凝土构件中配置的钢筋面积（或体积）与规定的混凝土截面面积（或体积）的比值。2.1.22剪跨比截面弯矩与剪力和有效高度乘积的比值。2.1.23横向钢筋垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接钢筋。3基本设计规定3.1一般规定3.1.1混凝土结构设计应包括下列内容：1结构方案设计，包括结构选型、构件布置及传力途径；2作用及作用效应分析；3结构的极限状态设计；4结构及构件的构造、连接措施；5耐久性及施工的要求；6满足特殊要求结构的专门性能设计。3.1.2本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行设计。3.1.3混凝土结构的极限状态设计应包括：1承载能力极限状态：结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏、发生不适于继续承载的变形或因结构局部破坏而引发的连续倒塌；2正常使用极限状态：结构或结构构件达到正常使用的某项规定限值或耐久性能的某种规定状态。3.1.4结构上的直接作用（荷载）应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009及相关标准确定；地震作用应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011确定。间接作用和偶然作用应根据有关的标准或具体情况确定。直接承受吊车荷载的结构构件应考虑吊车荷载的动力系数。预制构件制作、运输及安装时应考虑相应的动力系数。对现浇结构，必要时应考虑施工阶段的荷载。3.1.5混凝土结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的规定。混凝土结构中各类结构构件的安全等级，宜与整个结构的安全等级相同。对其中部分结构构件的安全等级，可根据其重要程度适当调整。对于结构中重要构件和关键传力部位，宜适当提高其安全等级。3.1.6混凝土结构设计应考虑施工技术水平以及实际工程条件的可行性。有特殊要求的混凝土结构，应提出相应的施工要求。3.1.7设计应明确结构的用途；在设计使用年限内未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境。3.2结构方案3.2.1混凝土结构的设计方案应符合下列要求：1选用合理的结构体系、构件形式和布置；2结构的平、立面布置宜规则，各部分的质量和刚度宜均匀、连续；3结构传力途径应简捷、明确，竖向构件宜连续贯通、对齐；4宜采用超静定结构，重要构件和关键传力部位应增加冗余约束或有多条传力途径；5宜采取减小偶然作用影响的措施。3.2.2混凝土结构中结构缝的设计应符合下列要求：1应根据结构受力特点及建筑尺度、形状、使用功能要求，合理确定结构缝的位置和构造形式；2宜控制结构缝的数量，并应采取有效措施减少设缝对使用功能的不利影响；3可根据需要设置施工阶段的临时性结构缝。3.2.3结构构件的连接应符合下列要求：1连接部位的承载力应保证被连接构件之间的传力性能；2当混凝土构件与其他材料构件连接时，应采取可靠的措施；3应考虑构件变形对连接节点及相邻结构或构件造成的影响。3.2.4混凝土结构设计应符合节省材料、方便施工、降低能耗与保护环境的要求。3.3承载能力极限状态计算3.3.1混凝土结构的承载能力极限状态计算应包括下列内容：1结构构件应进行承载力（包括失稳）计算；2直接承受重复荷载的构件应进行疲劳验算；3有抗震设防要求时，应进行抗震承载力计算；4必要时尚应进行结构的倾覆、滑移、漂浮验算；5对于可能遭受偶然作用，且倒塌可能引起严重后果的重要结构，宜进行防连续倒塌设计。3.3.3对二维、三维混凝土结构构件，当按弹性或弹塑性方法分析并以应力形式表达时，可将混凝土应力按区域等代成内力设计值，按本规范第3.3.2条进行计算；也可直接采用多轴强度准则进行设计验算。3.3.4对偶然作用下的结构进行承载能力极限状态设计时，公式（3.3.2-1）中的作用效应设计值S按偶然组合计算，结构重要性系数γ0取不小于1.0的数值；公式（3.3.2-2）中混凝土、钢筋的强度设计值fc、fs改用强度标准值fck、fyk（或fpyk）。3.3.5对既有结构的承载能力极限状态设计，应按下列规定进行：1对既有结构进行安全复核、改变用途或延长使用年限而需验算承载能力极限状态时，宜符合本规范第3.3.2条的规定；2对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时，承载能力极限状态的计算应符合本规范第3.7节的规定。3.4正常使用极限状态验算3.4.1混凝土结构构件应根据其使用功能及外观要求，按下列规定进行正常使用极限状态验算：1对需要控制变形的构件，应进行变形验算；2对不允许出现裂缝的构件，应进行混凝土拉应力验算；3对允许出现裂缝的构件，应进行受力裂缝宽度验算；4对舒适度有要求的楼盖结构，应进行竖向自振频率验算。3.4.2对于正常使用极限状态，钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件应分别按荷载的准永久组合并考虑长期作用的影响或标准组合并考虑长期作用的影响，采用下列极限状态设计表达式进行验算：3.4.3钢筋混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的准永久组合，预应力混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的标准组合，并均应考虑荷载长期作用的影响进行计算，其计算值不应超过表3.4.3规定的挠度限值。3.4.4结构构件正截面的受力裂缝控制等级分为三级，等级划分及要求应符合下列规定：一级——严格要求不出现裂缝的构件，按荷载标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力。二级——一般要求不出现裂缝的构件，按荷载标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土抗拉强度的标准值。3.4.5结构构件应根据结构类型和本规范第3.5.2条规定的环境类别，按表3.4.5的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值ωlim。3.4.6对混凝土楼盖结构应根据使用功能的要求进行竖向自振频率验算，并宜符合下列要求：1住宅和公寓不宜低于5Hz；2办公楼和旅馆不宜低于4Hz；3大跨度公共建筑不宜低于3Hz。3.5耐久性设计3.5.1混凝土结构应根据设计使用年限和环境类别进行耐久性设计，耐久性设计包括下列内容：1确定结构所处的环境类别；2提出对混凝土材料的耐久性基本要求；3确定构件中钢筋的混凝土保护层厚度；4不同环境条件下的耐久性技术措施；5提出结构使用阶段的检测与维护要求。注：对临时性的混凝土结构，可不考虑混凝土的耐久性要求。3.5.4混凝土结构及构件尚应采取下列耐久性技术措施：1预应力混凝土结构中的预应力筋应根据具体情况采取表面防护、孔道灌浆、加大混凝土保护层厚度等措施，外露的锚固端应采取封锚和混凝土表面处理等有效措施；2有抗渗要求的混凝土结构，混凝土的抗渗等级应符合有关标准的要求；3严寒及寒冷地区的潮湿环境中，结构混凝土应满足抗冻要求，混凝土抗冻等级应符合有关标准的要求；4处于二、三类环境中的悬臂构件宜采用悬臂梁-板的结构形式，或在其上表面增设防护层；3.5.5规定：1钢筋混凝土结构的最低强度等级为C30；预应力混凝土结构的一类环境中，设计使用年限为100年的混凝土结构应符合下列最低强度等级为C40；2混凝土中的最大氯离子含量为0.06％；3宜使用非碱活性骨料，当使用碱活性骨料时，混凝土中的最大碱含量为3.0kg/m3；4混凝土保护层厚度应符合本规范第8.2.1条的规定；当采取有效的表面防护措施时，混凝土保护层厚度可适当减小。3.5.6二、三类环境中，设计使用年限100年的混凝土结构应采取专门的有效措施。3.5.7耐久性环境类别为四类和五类的混凝土结构，其耐久性要求应符合有关标准的规定。3.5.8混凝土结构在设计使用年限内尚应遵守下列规定：1建立定期检测、维修制度；2设计中可更换的混凝土构件应按规定更换；3构件表面的防护层，应按规定维护或更换；4结构出现可见的耐久性缺陷时，应及时进行处理。3.6防连续倒塌设计原则3.6.1混凝土结构防连续倒塌设计宜符合下列要求：1采取减小偶然作用效应的措施；2施；3在结构容易遭受偶然作用影响的区域增加冗余约束，布置备用的传力途径；4增强疏散通道、避难空间等重要结构构件及关键传力部位的承载力和变形性能；5配置贯通水平、竖向构件的钢筋，并与周边构件可靠地锚固；6设置结构缝，控制可能发生连续倒塌的范围。采取使重要构件及关键传力部位避免直接遭受偶然作用的措3.6.2重要结构的防连续倒塌设计可采用下列方法：1局部加强法：提高可能遭受偶然作用而发生局部破坏的竖向重要构件和关键传力部位的安全储备，也可直接考虑偶然作用进行设计。2拉结构件法：在结构局部竖向构件失效的条件下，可根据具体情况分别按梁-拉结模型、悬索-拉结模型和悬臂-拉结模型进行承载力验算，维持结构的整体稳固性。3拆除构件法：按一定规则拆除结构的主要受力构件，验算剩余结构体系的极限承载力；也可采用倒塌全过程分析进行设计。3.6.3当进行偶然作用下结构防连续倒塌的验算时，作用宜考虑结构相应部位倒塌冲击引起的动力系数。在抗力函数的计算中，混凝土强度取强度标准值fck；普通钢筋强度取极限强度标准值fstk，预应力筋强度取极限强度标准值fptk并考虑锚具的影响。宜考虑偶然作用下结构倒塌对结构几何参数的影响。必要时尚应考虑材料性能在动力作用下的强化和脆性，并取相应的强度特征值。3.7既有结构设计原则3.7.1既有结构延长使用年限、改变用途、改建、扩建或需要进行加固、修复等，均应对其进行评定、验算或重新设计。3.7.2对既有结构进行安全性、适用性、耐久性及抗灾害能力评定时，应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的原则要求，并应符合下列规定：1应根据评定结果、使用要求和后续使用年限确定既有结构的设计方案；2既有结构改变用途或延长使用年限时，承载能力极限状态验算宜符合本规范的有关规定；3对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时，承载能力极限状态的计算应符合本规范和相关标准的规定；4规定；5必要时可对使用功能作相应的调整，提出限制使用的要求。3.7.3既有结构的设计应符合下列规定：1应优化结构方案，保证结构的整体稳固性；2荷载可按现行规范的规定确定，也可根据使用功能作适当的调整；3结构既有部分混凝土、钢筋的强度设计值应根据强度的实测值确定；当材料的性能符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值；4设计时应考虑既有结构构件实际的几何尺寸、截面配筋、连接构造和已有缺陷的影响；当符合原设计的要求时，可按原设计的规定取值；既有结构的正常使用极限状态验算及构造要求宜符合本规范的5应考虑既有结构的承载历史及施工状态的影响；对二阶段成形的叠合构件，可按本规范第9.5节的规定进行设计。4材料4.1混凝土4.1.1混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定。立方体抗压强度标准值系指按标准方法制作、养护的边长为150mm的立方体试件，在28d或设计规定龄期以标准试验方法测得的具有95％保证率的抗压强度值。4.1.2素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15；钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20；采用强度等级400MPa及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40，且不应低于C30。承受重复荷载的钢筋混凝土构件，混凝土强度等级不应低于C30。5结构分析5.1基本原则5.1.1混凝土结构应进行整体作用效应分析，必要时尚应对结构中受力状况特殊部位进行更详细的分析。5.1.2当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时，应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用组合。结构可能遭遇火灾、飓风、爆炸、撞击等偶然作用时，尚应按国家现行有关标准的要求进行相应的结构分析。5.1.3结构分析的模型应符合下列要求：1结构分析采用的计算简图、几何尺寸、计算参数、边界条件、结构材料性能指标以及构造措施等应符合实际工作状况；2结构上可能的作用及其组合、初始应力和变形状况等，应符合结构的实际状况；3结构分析中所采用的各种近似假定和简化，应有理论、试验依据或经工程实践验证；计算结果的精度应符合工程设计的要求。5.1.4结构分析应符合下列要求：1满足力学平衡条件；2在不同程度上符合变形协调条件，包括节点和边界的约束条件；3采用合理的材料本构关系或构件单元的受力-变形关系。5.1.5结构分析时，应根据结构类型、材料性能和受力特点等选择下列分析方法：1弹性分析方法；2塑性内力重分布分析方法；3弹塑性分析方法；4塑性极限分析方法；5试验分析方法。5.1.6结构分析所采用的计算软件应经考核和验证，其技术条件应符合本规范和国家现行有关标准的要求。应对分析结果进行判断和校核，在确认其合理、有效后方可应用于工程设计。5.2分析模型5.2.1混凝土结构宜按空间体系进行结构整体分析，并宜考虑结构单元的弯曲、轴向、剪切和扭转等变形对结构内力的影响。当进行简化分析时，应符合下列规定：1体形规则的空间结构，可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但应考虑平面结构的空间协同工作；2构件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力分析影响不大时，可不予考虑。5.2.2混凝土结构的计算简图宜按下列方法确定：1梁、柱、杆等一维构件的轴线宜取为截面几何中心的连线，墙、板等二维构件的中轴面宜取为截面中心线组成的平面或曲面；2现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点、柱与基础连接处等可作为刚接；非整体浇筑的次梁两端及板跨两端可近似作为铰接；3梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度的中心距或净距确定，并应根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正；4梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时，在计算模型中可作为刚域处理。5.2.3进行结构整体分析时，对于现浇结构或装配整体式结构，可假定楼盖在其自身平面内为无限刚性。当楼盖开有较大洞口或其局部会产生明显的平面内变形时，在结构分析中应考虑其影响。5.2.4对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。梁受压区有效翼缘计算宽度可按表5.2.4所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定。5.3弹性分析5.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能力极限状态作用效应的分析。5.3.2结构构件的刚度可按下列原则确定：1混凝土的弹性模量可按本规范表4.1.5采用；2截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算；3端部加腋的杆件，应考虑其截面变化对结构分析的影响；4不同受力状态下构件的截面刚度，宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的影响予以折减。5.3.3混凝土结构弹性分析宜采用结构力学或弹性力学等分析方法。体形规则的结构，可根据作用的种类和特性，采用适当的简化分析方法。5.3.4当结构的二阶效应可能使作用效应显著增大时，在结构分析中应考虑二阶效应的不利影响。混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算，也可采用本规范附录B的简化方法。当采用有限元分析方法时，宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响。5.3.5当边界支承位移对双向板的内力及变形有较大影响时，在分析中宜考虑边界支承竖向变形及扭转等的影响。5.4塑性内力重分布分析5.4.1分析。重力荷载作用下的框架、框架-剪力墙结构中的现浇梁以及双向板等，经弹性分析求得内力后，可对支座或节点弯矩进行适度调幅，并确定相应的跨中弯矩。5.4.2按考虑塑性内力重分布分析方法设计的结构和构件，应选用符混凝土连续梁和连续单向板，可采用塑性内力重分布方法进行合本规范第4.2.4条规定的钢筋，并应满足正常使用极限状态要求且采取有效的构造措施。对于直接承受动力荷载的构件，以及要求不出现裂缝或处于三a、三b类环境情况下的结构，不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法。5.4.3钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不宜大于25％；弯矩调整后的梁端截面相对受压区高度不应超过0.35，且不宜小于0.10。钢筋混凝土板的负弯矩调幅幅度不宜大于20％。预应力混凝土梁的弯矩调幅幅度应符合本规范第10.1.8条的规定。5.4.4对属于协调扭转的混凝土结构构件，受相邻构件约束的支承梁的扭矩宜考虑内力重分布的影响。考虑内力重分布后的支承梁，应按弯剪扭构件进行承载力计算。注：当有充分依据时，也可采用其他设计方法。5.5弹塑性分析5.5.1重要或受力复杂的结构，宜采用弹塑性分析方法对结构整体或局部进行验算。结构的弹塑性分析宜遵循下列原则：1应预先设定结构的形状、尺寸、边界条件、材料性能和配筋等；2材料的性能指标宜取平均值，并宜通过试验分析确定，也可按本规范附录C的规定确定；3宜考虑结构几何非线性的不利影响；4分析结果用于承载力设计时，宜考虑抗力模型不定性系数对结构的抗力进行适当调整。5.5.2混凝土结构的弹塑性分析，可根据实际情况采用静力或动力分析方法。结构的基本构件计算模型宜按下列原则确定：1梁、柱、杆等杆系构件可简化为一维单元，宜采用纤维束模型或塑性铰模型；2墙、板等构件可简化为二维单元，宜采用膜单元、板单元或壳单元；3复杂的混凝土结构、大体积混凝土结构、结构的节点或局部区域需作精细分析时，宜采用三维块体单元。5.5.3构件、截面或各种计算单元的受力-变形本构关系宜符合实际受力情况。某些变形较大的构件或节点进行局部精细分析时，宜考虑钢筋与混凝土间的粘结-滑移本构关系。钢筋、混凝土材料的本构关系宜通过试验分析确定，也可按本规范附录C采用。5.6塑性极限分析5.6.1对不承受多次重复荷载作用的混凝土结构，当有足够的塑性变形能力时，可采用塑性极限理论的分析方法进行结构的承载力计算，同时应满足正常使用的要求。5.6.2整体结构的塑性极限分析计算应符合下列规定：1对可预测结构破坏机制的情况，结构的极限承载力可根据设定的结构塑性屈服机制，采用塑性极限理论进行分析；2对难于预测结构破坏机制的情况，结构的极限承载力可采用静力或动力弹塑性分析方法确定；3对直接承受偶然作用的结构构件或部位，应根据偶然作用的动力特征考虑其动力效应的影响。5.6.3承受均布荷载的周边支承的双向矩形板，可采用塑性铰线法或条带法等塑性极限分析方法进行承载能力极限状态的分析与设计。5.7间接作用分析5.7.1当混凝土的收缩、徐变以及温度变化等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时，宜进行间接作用效应的分析，并应采取相应的构造措施和施工措施。5.7.2混凝土结构进行间接作用效应的分析，可采用本规范第5.5节的弹塑性分析方法；也可考虑裂缝和徐变对构件刚度的影响，按弹性方法进行近似分析。6承载能力极限状态计算6.1一般规定6.1.1本章适用于钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件的承载能力极限状态计算；素混凝土结构构件设计应符合本规范附录D的规定。深受弯构件、牛腿、叠合式构件的承载力计算应符合本规范第9章的有关规定。6.1.2对于二维或三维非杆系结构构件，当按弹性或弹塑性分析方法得到构件的应力设计值分布后，可根据主拉应力设计值的合力在配筋方向的投影确定配筋量，按主拉应力的分布区域确定钢筋布置，并应符合相应的构造要求；当混凝土处于受压状态时，可考虑受压钢筋和混凝土共同作用，受压钢筋配置应符合构造要求。6.1.3采用应力表达式进行混凝土结构构件的承载能力极限状态验算时，应符合下列规定：1度取值。2钢筋应力不应大于钢筋的强度取值。3混凝土应力不应大于混凝土的强度取值；多轴应力状态混凝土强度取值和验算可按本规范附录C.4的有关规定进行。6.2正截面承载力计算（Ⅰ）正截面承载力计算的一般规定6.2.1正截面承载力应按下列基本假定进行计算：1截面应变保持平面。2不考虑混凝土的抗拉强度。3混凝土受压的应力与应变关系按下列规定取用7正常使用极限状态验算7.1裂缝控制验算7.1.1钢筋混凝土和预应力混凝土构件，应按下列规定进行受拉边缘应根据设计状况和构件性能设计目标确定混凝土和钢筋的强应力或正截面裂缝宽度验算：1一级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下，受拉边缘应力应符合下列规定：2二级裂缝控制等级构件，在荷载标准组合下，受拉边缘应力应符合下列规定：3三级裂缝控制等级时，钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的效应计算，预应力混凝土构件的最大裂缝宽度可按荷载标准组合并考虑长期作用影响的效应计算。最大裂缝宽度应符合下列规定：对环境类别为二a类的预应力混凝土构件，在荷载准永久组合下，受拉边缘应力尚应符合下列规定：7.1.2在矩形、T形、倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载标准组合或准永久组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度可按下列公式计算：7.2受弯构件挠度验算7.2.1钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件的挠度可按照结构力学方法计算，且不应超过本规范表3.4.3规定的限值。在等截面构件中，可假定各同号弯矩区段内的刚度相等，并取用该区段内最大弯矩处的刚度。当计算跨度内的支座截面刚度不大于跨中截面刚度的2倍或不小于跨中截面刚度的1/2时，该跨也可按等刚度构件进行计算，其构件刚度可取跨中最大弯矩截面的刚度。8构造规定8.1伸缩缝8.1.1钢筋混凝土结构伸缩缝的最大间距可按表8.1.1确定。注：1装配整体式结构的伸缩缝间距，可根据结构的具体情况取表中装配式结构与现浇式结构之间的数值；2框架-剪力墙结构或框架-核心筒结构房屋的伸缩缝间距，可根据结构的具体情况取表中框架结构与剪力墙结构之间的数值；3当屋面无保温或隔热措施时，框架结构、剪力墙结构的伸缩缝间距宜按表中露天栏的数值取用；4现浇挑檐、雨罩等外露结构的局部伸缩缝间距不宜大于12m。8.1.2对下列情况，本规范表8.1.1中的伸缩缝最大间距宜适当减小：1柱高（从基础顶面算起）低于8m的排架结构；2屋面无保温、隔热措施的排架结构；3位于气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁地区的结构或经常处于高温作用下的结构；4采用滑模类工艺施工的各类墙体结构；5混凝土材料收缩较大，施工期外露时间较长的结构。8.1.3如有充分依据，对下列情况本规范表8.1.1中的伸缩缝最大间距可适当增大：1采取减小混凝土收缩或温度变化的措施；2采用专门的预加应力或增配构造钢筋的措施；3采用低收缩混凝土材料，采取跳仓浇筑、后浇带、控制缝等施工方法，并加强施工养护。当伸缩缝间距增大较多时，尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响。8.1.4当设置伸缩缝时，框架、排架结构的双柱基础可不断开。8.2混凝土保护层8.2.1求。构件中普通钢筋及预应力筋的混凝土保护层厚度应满足下列要1构件中受力钢筋的保护层厚度不应小于钢筋的公称直径d；2设计使用年限为50年的混凝土结构，最外层钢筋的保护层厚度应符合表8.2.1的规定；设计使用年限为100年的混凝土结构，最外层钢筋的保护层厚度不应小于表8.2.1中数值的1.4倍。8.2.2厚度。1构件表面有可靠的防护层；2采用工厂化生产的预制构件；3在混凝土中掺加阻锈剂或采用阴极保护处理等防锈措施；4当对地下室墙体采取可靠的建筑防水做法或防护措施时，与土层接触一侧钢筋的保护层厚度可适当减少，但不应小于25mm。8.2.3当梁、柱、墙中纵向受力钢筋的保护层厚度大于50mm时，宜当有充分依据并采取下列措施时，可适当减小混凝土保护层的对保护层采取有效的构造措施。当在保护层内配置防裂、防剥落的钢筋网片时，网片钢筋的保护层厚度不应小于25mm。8.3钢筋的锚固8.3.1下列要求：1基本锚固长度应按下列公式计算：3当锚固钢筋的保护层厚度不大于5d时，锚固长度范围内应配当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉钢筋的锚固应符合置横向构造钢筋，其直径不应小于d/4；对梁、柱、斜撑等构件间距不应大于5d，对板、墙等平面构件间距不应大于10d，且均不应大于100mm，此处d为锚固钢筋的直径。8.3.2纵向受拉普通钢筋的锚固长度修正系数ζa应按下列规定取用：1当带肋钢筋的公称直径大于25mm时取1.10；2环氧树脂涂层带肋钢筋取1.25；3施工过程中易受扰动的钢筋取1.10；4当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时，修正系数取设计计算面积与实际配筋面积的比值，但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的结构构件，不应考虑此项修正；5锚固钢筋的保护层厚度为3d时修正系数可取0.80，保护层厚度不小于5d时修正系数可取0.70，中间按内插取值，此处d为锚固钢筋的直径。8.3.3当纵向受拉普通钢筋末端采用弯钩或机械锚固措施时，包括弯钩或锚固端头在内的锚固长度（投影长度）可取为基本锚固长度lab的60％。弯钩和机械锚固的形式（图8.3.3）和技术要求应符合表8.3.3的规定。8.4钢筋的连接8.4.1钢筋连接可采用绑扎搭接、机械连接或焊接。机械连接接头及焊接接头的类型及质量应符合国家现行有关标准的规定。混凝土结构中受力钢筋的连接接头宜设置在受力较小处。在同一根受力钢筋上宜少设接头。在结构的重要构件和关键传力部位，纵向受力钢筋不宜设置连接接头。8.4.2轴心受拉及小偏心受拉杆件的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接；其他构件中的钢筋采用绑扎搭接时，受拉钢筋直径不宜大于25mm，受压钢筋直径不宜大于28mm。8.4.3同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜互相错开。钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3倍搭接长度，凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段（图8.4.3）。同一连接区段内纵向受力钢筋搭接接头面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。当直径不同的钢筋搭接时，按直径较小的钢筋计算。8.5纵向受力钢筋的最小配筋率8.5.1钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率ρmin不应小于表8.5.1规定的数值。8.5.2卧置于地基上的混凝土板，板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低，但不应小于0.15％。8.5.3对结构中次要的钢筋混凝土受弯构件，当构造所需截面高度远大于承载的需求时，其纵向受拉钢筋的配筋率可按下列公式计算：9结构构件的基本规定9.1板（Ⅰ）基本规定9.1.1混凝土板按下列原则进行计算：1两对边支承的板应按单向板计算；2四边支承的板应按下列规定计算：1）当长边与短边长度之比不大于2.0时，应按双向板计算；2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；3）当长边与短边长度之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并应沿长边方向布置构造钢筋。9.1.2现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定：1板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于30。预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。2现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表9.1.2规定的数值。9.1.3板中受力钢筋的间距，当板厚不大于150mm时不宜大于200mm；当板厚大于150mm时不宜大于板厚的1.5倍，且不宜大于250mm。9.1.4采用分离式配筋的多跨板，板底钢筋宜全部伸入支座；支座负弯矩钢筋向跨内延伸的长度应根据负弯矩图确定，并满足钢筋锚固的要求。简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度不应小于钢筋直径的5倍，且宜伸过支座中心线。当连续板内温度、收缩应力较大时，伸入支座的长度宜适当增加。9.1.5现浇混凝土空心楼板的体积空心率不宜大于50％。采用箱形内孔时，顶板厚度不应小于肋间净距的1/15且不应小于50mm。当底板配置受力钢筋时，其厚度不应小于50mm。内孔间肋宽与内孔高度比不宜小于1/4，且肋宽不应小于60mm，对预应力板不应小于80mm。采用管形内孔时，孔顶、孔底板厚均不应小于40mm，肋宽与内孔径之比不宜小于1/5，且肋宽不应小于50mm，对预应力板不应小于60mm。9.2梁（Ⅰ）纵向配筋9.2.1梁的纵向受力钢筋应符合下列规定：1伸入梁支座范围内的钢筋不应少于2根。2梁高不小于300mm时，钢筋直径不应小于10mm；梁高小于300mm时，钢筋直径不应小于8mm。3梁上部钢筋水平方向的净间距不应小于30mm和1.5d；梁下部钢筋水平方向的净间距不应小于25mm和d。当下部钢筋多于2层时，2层以上钢筋水平方向的中距应比下面2层的中距增大一倍；各层钢筋之间的净间距不应小于25mm和d，d为钢筋的最大直径。4在梁的配筋密集区域宜采用并筋的配筋形式。9.2.2钢筋混凝土简支梁和连续梁简支端的下部纵向受力钢筋，从支座边缘算起伸入支座内的锚固长度应符合下列规定：1当V不大于0.7ftbh0时，不小于5d；当V大于0.7ftbh0时，对带肋钢筋不小于12d，对光圆钢筋不小于15d，d为钢筋的最大直径；2如纵向受力钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度不符合本条第1款要求时，可采取弯钩或机械锚固措施，并应满足本规范第8.3.3条的规定；3支承在砌体结构上的钢筋混凝土独立梁，在纵向受力钢筋的锚固长度范围内应配置不少于2个箍筋，其直径不宜小于d/4，d为纵向受力钢筋的最大直径；间距不宜大于10d，当采取机械锚固措施时箍筋间距尚不宜大于5d，d为纵向受力钢筋的最小直径。注：混凝土强度等级为C25及以下的简支梁和连续梁的简支端，当距支座边1.5h范围内作用有集中荷载，且V大于0.7ftbh0时，对带肋钢d为锚固钢筋的直径。筋宜采取有效的锚固措施，或取锚固长度不小于15d，9.2.3钢筋混凝土梁支座截面负弯矩纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断，当需要截断时，应符合以下规定：1当V不大于0.7ftbh0时，应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于20d处截断，且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la；2当V大于0.7ftbh0时，应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于h0且不小于20d处截断，且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la与h0之和；3若按本条第1、2款确定的截断点仍位于负弯矩对应的受拉区内，则应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于1.3h0且不小于20d处截断，且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la与1.7h0之和。9.2.4在钢筋混凝土悬臂梁中，应有不少于2根上部钢筋伸至悬臂梁外端，并向下弯折不小于12d；其余钢筋不应在梁的上部截断，而应按本规范第9.2.8条规定的弯起点位置向下弯折，并按本规范第9.2.7条的规定在梁的下边锚固。9.3柱、梁柱节点及牛腿（Ⅰ）柱9.3.1柱中纵向钢筋的配置应符合下列规定：1纵向受力钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5％；2柱中纵向钢筋的净间距不应小于50mm，且不宜大于300mm；3偏心受压柱的截面高度不小于600mm时，在柱的侧面上应设置直径不小于10mm的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋或拉筋；4圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；5在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于300mm。注：水平浇筑的预制柱，纵向钢筋的最小净间距可按本规范第9.2.1条关于梁的有关规定取用。9.3.2柱中的箍筋应符合下列规定：1大直径；2箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸，且不应大箍筋直径不应小于d/4，且不应小于6mm，d为纵向钢筋的最于15d，d为纵向钢筋的最小直径；3柱及其他受压构件中的周边箍筋应做成封闭式；对圆柱中的箍筋，搭接长度不应小于本规范第8.3.1条规定的锚固长度，且末端应做成135°弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于5d，d为箍筋直径；4当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时，或当柱截面短边尺寸不大于400mm但各边纵向钢筋多于4根时，应设置复合箍筋；5柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于3％时，箍筋直径不应小于8mm，间距不应大于10d，且不应大于200mm，d为纵向受力钢筋的最小直径。箍筋末端应做成135°弯钩，且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍；6在配有螺旋式或焊接环式箍筋的柱中，如在正截面受压承载力计算中考虑间接钢筋的作用时，箍筋间距不应大于80mm及dcor/5，且不宜小于40mm，dcor为按箍筋内表面确定的核心截面直径。9.3.3I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm，腹板厚度不宜小于100mm。当腹板开孔时，宜在孔洞周边每边设置2～3根直径不小于8mm的补强钢筋，每个方向补强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积。腹板开孔的I形截面柱，当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时，柱的刚度可按实腹I形截面柱计算，但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱部分。当开孔尺寸超过上述规定时，柱的刚度和承载力应按双肢柱计算。9.4墙9.4.1竖向构件截面长边、短边（厚度）比值大于4时，宜按墙的要求进行设计。支撑预制楼（屋面）板的墙，其厚度不宜小于140mm；对剪力墙结构尚不宜小于层高的1/25，对框架-剪力墙结构尚不宜小于层高的1/20。当采用预制板时，支承墙的厚度应满足墙内竖向钢筋贯通的要求。9.4.2厚度大于160mm的墙应配置双排分布钢筋网；结构中重要部位的剪力墙，当其厚度不大于160mm时，也宜配置双排分布钢筋网。双排分布钢筋网应沿墙的两个侧面布置，且应采用拉筋连系；拉筋直径不宜小于6mm，间距不宜大于600mm。9.4.3在平行于墙面的水平荷载和竖向荷载作用下，墙体宜根据结构分析所得的内力和本规范第6.2节的有关规定，分别按偏心受压或偏心受拉进行正截面承载力计算，并按本规范第6.3节的有关规定进行斜截面受剪承载力计算。在集中荷载作用处，尚应按本规范第6.6节进行局部受压承载力计算。在承载力计算中，剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞间翼墙的宽度、剪力墙厚度加两侧各6倍翼墙厚度、剪力墙墙肢总高度的1/10四者中的最小值。9.4.4墙水平及竖向分布钢筋直径不宜小于8mm，间距不宜大于300mm。可利用焊接钢筋网片进行墙内配筋。9.4.5对于房屋高度不大于10m且不超过3层的墙，其截面厚度不应小于120mm，其水平与竖向分布钢筋的配筋率均不宜小于0.15％。9.4.6墙中配筋构造应符合下列要求：1墙竖向分布钢筋可在同一高度搭接，搭接长度不应小于1.2la。2墙水平分布钢筋的搭接长度不应小于1.2la。同排水平分布钢筋的搭接接头之间以及上、下相邻水平分布钢筋的搭接接头之间，沿水平方向的净间距不宜小于500mm。3直径。4端部有翼墙或转角的墙，内墙两侧和外墙内侧的水平分布钢筋应伸至翼墙或转角外边，并分别向两侧水平弯折15d。在转角墙处，外墙外侧的水平分布钢筋应在墙端外角处弯入翼墙，并与翼墙外侧的水平分布钢墙中水平分布钢筋应伸至墙端，并向内水平弯折10d，d为钢筋筋搭接。5柱、梁内。9.4.7墙洞口连梁应沿全长配置箍筋，箍筋直径不应小于6mm，间距不宜大于150mm。在顶层洞口连梁纵向钢筋伸入墙内的锚固长度范围内，应设置间距不大于150mm的箍筋，箍筋直径宜与跨内箍筋直径相同。同时，门窗洞边的竖向钢筋应满足受拉钢筋锚固长度的要求。墙洞口上、下两边的水平钢筋除应满足洞口连梁正截面受弯承载力的要求外，尚不应少于2根直径不小于12mm的钢筋。对于计算分析中可忽略的洞口，洞边钢筋截面面积分别不宜小于洞口截断的水平分布钢筋总截面面积的一半。纵向钢筋自洞口边伸入墙内的长度不应小于受拉钢筋的锚固长度。9.4.8剪力墙墙肢两端应配置竖向受力钢筋，并与墙内的竖向分布钢带边框的墙，水平和竖向分布钢筋宜分别贯穿柱、梁或锚固在筋共同用于墙的正截面受弯承载力计算。每端的竖向受力钢筋不宜少于4根直径为12mm或2根直径为16mm的钢筋，并宜沿该竖向钢筋方向配置直径不小于6mm、间距为250mm的箍筋或拉筋。9.5叠合构件（Ⅰ）水平叠合构件9.5.1二阶段成形的水平叠合受弯构件，当预制构件高度不足全截面高度的40％时，施工阶段应有可靠的支撑。施工阶段有可靠支撑的叠合受弯构件，可按整体受弯构件设计计算，但其斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力应按本规范附录H计算。施工阶段无支撑的叠合受弯构件，应对底部预制构件及浇筑混凝土后的叠合构件按本规范附录H的要求进行二阶段受力计算。9.5.2混凝土叠合梁、板应符合下列规定：1叠合梁的叠合层混凝土的厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C30。预制梁的箍筋应全部伸入叠合层，且各肢伸入叠合层的直线段长度不宜小于10d，d为箍筋直径。预制梁的顶面应做成凹凸差不小于6mm的粗糙面。2叠合板的叠合层混凝土厚度不应小于40mm，混凝土强度等级不宜低于C25。预制板表面应做成凹凸差不小于4mm的粗糙面。承受较大荷载的叠合板以及预应力叠合板，宜在预制底板上设置伸入叠合层的构造钢筋。9.5.3在既有结构的楼板、屋盖上浇筑混凝土叠合层的受弯构件，应符合本规范第9.5.2条的规定，并按本规范第3.3节、第3.7节的有关规定进行施工阶段和使用阶段计算。9.6装配式结构9.6.1装配式、装配整体式混凝土结构中各类预制构件及连接构造应按下列原则进行设计：1应在结构方案和传力途径中确定预制构件的布置及连接方式，并在此基础上进行整体结构分析和构件及连接设计；2预制构件的设计应满足建筑使用功能，并符合标准化要求；3预制构件的连接宜设置在结构受力较小处，且宜便于施工；结构构件之间的连接构造应满足结构传递内力的要求；4各类预制构件及其连接构造应按从生产、施工到使用过程中可能产生的不利工况进行验算，对预制非承重构件尚应符合本规范第9.6.8条的规定。9.6.2预制混凝土构件在生产、施工过程中应按实际工况的荷载、计算简图、混凝土实体强度进行施工阶段验算。验算时应将构件自重乘以相应的动力系数：对脱模、翻转、吊装、运输时可取1.5，临时固定时可取1.2。注：动力系数尚可根据具体情况适当增减。9.6.3装配式、装配整体式混凝土结构中各类预制构件的连接构造，应便于构件安装、装配整体式。对计算时不考虑传递内力的连接，也应有可靠的固定措施。9.6.4装配整体式结构中框架梁的纵向受力钢筋和柱、墙中的竖向受力钢筋宜采用机械连接、焊接等形式；板、墙等构件中的受力钢筋可采用搭接连接形式；混凝土接合面应进行粗糙处理或做成齿槽；拼接处应采用强度等级不低于预制构件的混凝土灌缝。装配整体式结构的梁柱节点处，柱的纵向钢筋应贯穿节点；梁的纵向钢筋应满足本规范第9.3节的锚固要求。当柱采用装配式榫式接头时，接头附近区段内截面的轴心受压承载力宜为该截面计算所需承载力的1.3～1.5倍。此时，可采取在接头及其附近区段的混凝土内加设横向钢筋网、提高后浇混凝土强度等级和设置附加纵向钢筋等措施。9.6.5采用预制板的装配整体式楼盖、屋盖应采取下列构造措施：1预制板侧应为双齿边；拼缝上口宽度不应小于30mm；空心板端孔中应有堵头，深度不宜少于60mm；拼缝中应浇灌强度等级不低于C30的细石混凝土；2预制板端宜伸出锚固钢筋互相连接，并宜与板的支承结构（圈梁、梁顶或墙顶）伸出的钢筋及板端拼缝中设置的通长钢筋连接。9.6.6整体性要求较高的装配整体式楼盖、屋盖，应采用预制构件加现浇叠合层的形式；或在预制板侧设置配筋混凝土后浇带，并在板端设置负弯矩钢筋、板的周边沿拼缝设置拉结钢筋与支座连接。9.6.7装配整体式结构中预制承重墙板沿周边设置的连接钢筋应与支承结构及相邻墙板互相连接，并浇筑混凝土与周边楼盖、墙体连成整体。9.6.8非承重预制构件的设计应符合下列要求：1与支承结构之间宜采用柔性连接方式；2在框架内镶嵌或采用焊接连接时，应考虑其对框架抗侧移刚度的影响；3外挂板与主体结构的连接构造应具有一定的变形适应性。9.7预埋件及连接件9.7.1受力预埋件的锚板宜采用Q235、Q345级钢，锚板厚度应根据受力情况计算确定，且不宜小于锚筋直径的60％；受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8，b为锚筋的间距。受力预埋件的锚筋应采用HRB400或HPB300钢筋，不应采用冷加工钢筋。直锚筋与锚板应采用T形焊接。当锚筋直径不大于20mm时宜采用压力埋弧焊；当锚筋直径大于20mm时宜采用穿孔塞焊。当采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6mm，且对300MPa级钢筋不宜小于0.5d，对其他钢筋不宜小于0.6d，d为锚筋的直径。9.7.2由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件（图9.7.2），其锚筋的总截面面积As应符合下列规定：1当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值：10预应力混凝土结构构件10.1一般规定10.1.1预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施工阶段进行验算。10.1.2预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等应参与组合计算。对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预应力作用分项系数γp应取1.0，不利时γp应取1.2；对正常使用极限状态，预应力作用分项系数γp应取1.0。对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对承载力有利时，结构重要性系数γ0应取1.0；当预应力作用效应对承载力不利时，结构重要性系数γ0应按本规范第3.3.2条确定。10.2预应力损失值计算10.2.1预应力筋中的预应力损失值可按表10.2.1的规定计算。当计算求得的预应力总损失值小于下列数值时，应按下列数值取用：先张法构件100N/mm2；后张法构件80N/mm2。10.3预应力混凝土构造规定10.3.1先张法预应力筋之间的净间距不宜小于其公称直径的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒径的1.25倍，且应符合下列规定：预应力钢丝，不应小于15mm；三股钢绞线，不应小于20mm；七股钢绞线，不应小于25mm。当混凝土振捣密实性具有可靠保证时，净间距可放宽为最大粗骨料粒径的1.0倍。10.3.2先张法预应力混凝土构件端部宜采取下列构造措施：1单根配置的预应力筋，其端部宜设置螺旋筋；2分散布置的多根预应力筋，在构件端部10d且不小于100mm长度范围内，宜设置3～5片与预应力筋垂直的钢筋网片，此处d为预应力筋的公称直径；3采用预应力钢丝配筋的薄板，在板端100mm长度范围内宜适当加密横向钢筋；4槽形板类构件，应在构件端部100mm长度范围内沿构件板面设置附加横向钢筋，其数量不应少于2根。10.3.3预制肋形板，宜设置加强其整体性和横向刚度的横肋。端横肋的受力钢筋应弯入纵肋内。当采用先张长线法生产有端横肋的预应力混凝土肋形板时，应在设计和制作上采取防止放张预应力时端横肋产生裂缝的有效措施。10.3.4在预应力混凝土屋面梁、吊车梁等构件靠近支座的斜向主拉应力较大部位，宜将一部分预应力筋弯起配置。10.3.5预应力筋在构件端部全部弯起的受弯构件或直线配筋的先张法构件，当构件端部与下部支承结构焊接时，应考虑混凝土收缩、徐变及温度变化所产生的不利影响，宜在构件端部可能产生裂缝的部位设置纵向构造钢筋。10.3.6后张法预应力筋所用锚具、夹具和连接器等的形式和质量应符合国家现行有关标准的规定。10.3.7后张法预应力筋及预留孔道布置应符合下列构造规定：1预制构件中预留孔道之间的水平净间距不宜小于50mm，且不宜小于粗骨料粒径的1.25倍；孔道至构件边缘的净间距不宜小于30mm，且不宜小于孔道直径的50％；2现浇混凝土梁中预留孔道在竖直方向的净间距不应小于孔道外径，水平方向的净间距不宜小于1.5倍孔道外径，且不应小于粗骨料粒径的1.25倍；从孔道外壁至构件边缘的净间距，梁底不宜小于50mm，梁侧不宜小于40mm，裂缝控制等级为三级的梁，梁底、梁侧分别不宜小于60mm和50mm。11混凝土结构构件抗震设计11.1一般规定11.1.1抗震设防的混凝土结构，除应符合本规范第1章～第10章的要求外，尚应根据现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定的抗震设计原则，按本章的规定进行结构构件的抗震设计。11.1.2抗震设防的混凝土建筑，应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223确定其抗震设防类别和相应的抗震设防标准。注：本章甲类、乙类、丙类建筑分别为现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223中特殊设防类、重点设防类、标准设防类建筑的简称。11.1.3房屋建筑混凝土结构构件的抗震设计，应根据设防类别、烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。丙类建筑的抗震等级应按表11.1.3确定。11.1.4确定钢筋混凝土房屋结构构件的抗震等级时，尚应符合下列要求：1对框架-剪力墙结构，在规定的水平地震力作用下，框架底部所承担的倾覆力矩大于结构底部总倾覆力矩的50％时，其框架的抗震等级应按框架结构确定。2与主楼相连的裙房，除应按裙房本身确定抗震等级外，相关范围不应低于主楼的抗震等级；主楼结构在裙房顶板对应的相邻上下各一层应适当加强抗震构造措施。裙房与主楼分离时，应按裙房本身确定抗震等级。11.1.5剪力墙底部加强部位的范围，应符合下列规定：1底部加强部位的高度应从地下室顶板算起。2部分框支剪力墙结构的剪力墙，底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度和落地剪力墙总高度的1/10二者的较大值。其他结构的剪力墙，房屋高度大于24m时，底部加强部位的高度可取底部两层和墙肢总高度的1/10二者的较大值；房屋高度不大于24m时，底部加强部位可取底部一层。11.1.6考虑地震组合验算混凝土结构构件的承载力时，均应按承载力抗震调整系数γRE进行调整，承载力抗震调整系数γRE应按表11.1.6采用。正截面抗震承载力应按本规范第6.2节的规定计算，但应在相关计算公式右端项除以相应的承载力抗震调整系数γRE。当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件的承载力抗震调整系数γRE均应取为1.0。11.2材料11.2.1混凝土结构的混凝土强度等级应符合下列规定：1剪力墙不宜超过C60；其他构件，9度时不宜超过C60，8度时不宜超过C70。2框支梁、框支柱以及一级抗震等级的框架梁、柱及节点，不应低于C30；其他各类结构构件，不应低于C20。11.2.2梁、柱、支撑以及剪力墙边缘构件中，其受力钢筋宜采用热轧带肋钢筋；当采用现行国家标准《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2中牌号带\"E\"的热轧带肋钢筋时，其强度和弹性模量应按本规范第4.2节有关热轧带肋钢筋的规定采用。11.2.3按一、二、三级抗震等级设计的框架和斜撑构件，其纵向受力普通钢筋应符合下列要求：1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25；2钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值的比值不应大于1.30；3钢筋最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9％。