烘干室热损耗量计算：
考虑到油漆烘烤和冬季送风温度低需加热，送风温度18℃以上，本方案配置燃油加热装置 套，每套加热装置及冬季送暖风制热量的计算如下：
8.2.2.1烤漆升温时热耗量计算
Qh总＝(Qh1+Qh2+…+Qh11)K
Qh总：升温时总的热损耗量(Kcal/h)
K：考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2
⑴设备室体散热量
Qh1＝1/2K1F1(t1-t2)
K1：设备室体保温层的传热系数(Kcal/m2•h•℃)
F1：设备室体保温层的表面积之和(m2)
t1：烘干室工作温度(℃)
t2：环境温度(℃)，取最低－10℃
Qh1＝1/2×0.38×700×[60-（－10）]＝9310(Kcal/h)
⑵地面散热量
Qh2＝1/2K2F2(t1-t2)
K2：地面的传热系数(Kcal/m2•h•℃)
F2：地面散热面积(m2)
Qh2＝1/2×2.5×182×[60-(-10)]＝15925(Kcal/h)
t：升温时间,0.5小时
⑶烘干室内与热风接触的金属吸热量
Qh3＝G1C1 (t1-t2)/t
G1：烘干室内金属的重量(kg)(烘干室地上部分)
C1：金属比热(Kcal/kg•℃)
t：升温时间，0.5小时
Qh3＝5400×0.115× [60-（－10）]/0.5＝86940(Kcal/h)
⑷外部风管与热风接触金属的吸热量
Qh4＝G2C1 (t1-t2)/t
G2：外部风管与热风接触的金属重量(kg)
Qh4＝3120×0.115× [60-(-10)]/0.5＝50232(Kcal/h)
⑸送排风系统中岩棉吸热量
Qh5＝G3C2 (t1-t2)/t
G3：保温材料的重量(kg)
C2：保温材料的比热(kcal/kg•℃)
Qh5＝1500×0.16× [60-(-10)] /0.5＝33600(Kcal/h)
⑹：送排风系统中与热风接触的金属吸热量
Qh6＝G4C1 (t1-t2)/t
G4：送排风系统中接触金属重量(kg)
Qh6＝6000×0.115× [60-(-10)] /0.5＝96600(Kcal/h)
⑺工件吸热量
Qh7＝G5C1 [(t1-t2)/2]/t
G5：工件重量(kg)
Qh7＝40000×0.115×{[60-(-10)]/2} /0.5
＝322000(Kcal/h)
⑻烘干室内空气加热量
Qh8＝G6C3(t1-t2)/t
G6：被加热的空气重量(kg)
C3：空气比热(kcal/kg•℃)
Qh8＝1698×0.24×[60-(-10)] /0.5
＝57053(Kcal/h)
⑼补充新鲜空气加热重量
Qh9＝G7C3 (t1-t2)
G7：每0.5小时补充新鲜空气量kg
Qh9＝6192×0.24×[60-(-10)]
＝104026(Kcal/h)
⑽油漆材料吸热量
Qh10＝G8C4(t1-t2)+ G9r
G8：烘干室油漆材料最大消耗量(kg)
C4：油漆材料比热(Kcal/kg•℃)
G9：油漆材料中含有的溶剂重量(kg)
r：溶剂的气化潜热(Kcal/kg)
Qh10＝100×0.5×[60-(-10)]+30×90
＝6200(Kcal/h)
⑾烘干室地下部分吸热量
Qh11＝G10C5[(t1-t2)/2]/t
G10：烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)
C5：钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)
Qh12＝12000×0.22×{[60-(-10)/2]/0.5}＝184800(Kcal/h)
Qh总＝(Qh1+Qh2+…+Qh11)K
=966686×1.2
＝1160023kcal/h
8.2.2.2保温时热耗量计算
Q′h总＝(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K
Q′h总：保温时总的热损耗量(Kcal/h)
K：考虑到其他考虑到的热损耗量储备系数 K取1.2
⑴保温时室体散热量
Q′h1＝2Qh1=2×9310=18620
⑵地面散热量
Q′h2＝2Qh2=2×15925=31850
⑶工件吸热量
Q′h3＝G5C1 [(t1-t2)/2]
G5：工件重量(kg)
Q′h3＝40000×0.115×{[60-(-10)]/2}
＝161000(Kcal/h)
⑷补充新鲜空气加热重量
Q′h4＝Qh9=104026
⑸烘干室地下部分吸热量
Q′h5＝G10C5[(t1-t2)/2]
G10：烘干室地下部分钢筋水泥重量(kg)
C5：钢筋水泥材料比热(Kcal/kg•℃)
Q′h5＝12000×0.22× [60-(-10)/2]＝92400(Kcal/h)
Q′h总＝(Q′h1+Q′h2+…+Q′h5)K
=407896×1.2
＝489475kcal/h
升温时所需热量大于保温时所需热量。
8.2.2.3烤漆时补充新鲜空气量计算
Qb＝4G/t0
Qb：烤漆室安全通风所需的新鲜空气量（m3/h）
G：一次装载带入烤漆室内的溶剂质量（g/次）
G＝80×18％＝14.4Kg×1000＝14400g
t0：以最大挥发率计算的溶剂蒸发时间。
(经验值，烘干大型金属工件时，推荐t0＝0.3h)
X：溶剂蒸汽的爆炸下限计算值(g/m3)
保证溶剂蒸气浓度低于爆炸下限值25％的安全系数。
X＝极限值(%)×蒸汽密度(空气＝1)×1.2×1000
＝1％×3.36×1.2×1000＝40.32g/m3
Qb＝＝4×14400/0.3/40.32＝4762m3/h
取Qb＝4800m3/h
所以，烘干室安全通风所需的新鲜空气量为4800m3/h。
8.2.2.4冬季喷漆送热风制热量计算
Qp= Qsρc(Te- T0)
Qs:总送风量,取Qs=226044m3/h
e:空气比重, 取e=1.2Kg/m3
c: 空气比热, 取c=0.24Kcal/Kg.℃
Te:喷漆工作温度, 取Te =18℃
T0:冬季室外温度, 取T0=-10℃
Qp=226044×1.2×0.24×[18-(-10)]
=1822819Kcal/h
8.2.2.5经以上计算得如下参数值：
Wh总=1160023Kcal/h
W′h总=489475Kcal/h
Wp=1822819 Kcal/h
式中Wh－烤漆时升温所需的最大制热量
W'h－烤漆时保温所需的最大制热量
Wp－冬季喷漆时升温所需的最大制热量
燃油加热装置考虑到运行成本和投资费用，以及场地条件等诸多因素。
根据经验 有个比较简单的办法 就是烘房内净空间 180°时 直接给2500kcal/m3 140°时 直接给2000kcal/m3 热量 不管是用电、气还是油 都一样的 大家可以用实际的例子去验算 我敢保证绝对实用 呵呵
3.1 烟气条件
(1)烟气量165300 /h
(2)烟气温度 锅炉入口温度360
锅炉出口温度91
(3)烟气成分 78%
20%
2%
(4)烟气平均摩尔质量 28.84g/mol
(5)烟尘量 6g/
3.2 锅炉参数
(1) 锅炉炉型 户外式 自然循环
(2) 锅炉压力 2.5Mpa
(3) 蒸汽温度 360
(4) 给水温度 56.5
(1)360 烟气的焓
= =0.78 0.314 360 4.1868=369.15 kj/kg
= =0.2×0.327 360 4.1868=98.574 kj/kg
= =0.02 0.37 360 4.1868=11.53 kj/kg
=369.15+98.574+11.153=478.88 kj/kg
360℃烟尘的焓
=0.8 =0.8 0.14 360 0.006 4.1868=1.013 kj/kg
=478.88+1.013=479.9 kj/kg
（2）91℃烟气的焓
= =0.78 0.311 91 4.1868=92.42 kj/kg
= =0.2×0.314 91 4.1868=23.93 kj/kg
=92.42+23.93=116.35 kj/kg
91℃烟尘的焓
=0.8 =0.8 0.14 91 0.006 4.1868=0.26 kj/kg
=116.35+0.26=116.61 kj/kg
（3）230℃烟尘的焓
= =0.78 0.312 230 4.1868=234.35 kj/kg
= =0.2×0.320 230 4.1868=61.63 kj/kg
= =0.02 0.363 230 4.1868=6.99 kj/kg
=234.35+61.63+6.99=302.97 kj/kg
230℃烟尘的焓
=0.8 =0.8 0.14 230 0.006 4.1868=0.647 kj/kg
=302.97+0.647=303.6 kj/kg
由以上三点做出温焓图
3.3 对AQC余热锅炉的蒸汽量进行计算
1：进入锅炉的烟气量 =165300 /时
2：进入锅炉的温度 =360℃（测定）
3：进入锅炉的烟气焓 =479.9 kj/kg
4：出锅炉烟气温度 =91℃（测定）
5：出锅炉烟气焓 =116.61 kj/kg
6：烟气带入的热量 =165300 479.9=79327470 kj/h
7：锅炉总热量 =79327470 kj/h
8：锅炉带走的热量 =165300 116.61 (1+0.01)=19468389.33 kj/h
9：锅炉散热系数 =1%
10：锅炉的散热损失 =1% 79327470=793274.7 kj/h
11：AQC省煤器送入PH和闪蒸器水流量 31.686t
12：AQC送出水的焓值 =24511275.97 kj/h
13：锅炉的吸热量： Q= - - - =34554530 kj/h
14：锅炉蒸发量 D=34554530/[(3116.75-188.4) 1000]=11.8 t/h
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