目 录
欧阳光明（2021.03.07）
目 录 ........................................................................................................................ 1 一、编制说明 ............................................................................................................ 1 二、编制依据 ............................................................................................................ 2 三、工程概况： ........................................................................................................ 2 四、施工荷载 ............................................................................................................ 2 五、地下车库顶板脚手架加固................................................................................ 3 六、安全技术措施 .................................................................................................... 5 七、计算书 ................................................................................................................ 5
施工电梯处地下车库顶板回顶方案
一、编制说明
为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及施工升降机。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因荷载过大，造成梁板开裂。
此方案应经上级技术部门审核批准后生效。
*欧阳光明*创编 2021.03.07
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二、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016； 5、罗兰春天一期施工图纸。 6、本工程的实际情况 三、工程概况：
美的罗兰春天项目一期1#～7#、10#～13#、20#楼及地下车库工程，位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基项目管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约127695.78m2。本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层；2#~7#楼地下2层、地上8层；10#~13#楼地下2层、地上18层；20#楼为配套商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。 四、施工荷载
2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表
序号 1 2 部件名称 标准节 驱动体 数量 18 2 单重总量（kg） （kg） 150 2700 750 1500 备注 *欧阳光明*创编 2021.03.07
*欧阳光明*创编 2021.03.07 3 4 5 6 7 8 9 吊笼 限载装置 底架 电缆卷筒 附着 电器系统 结构件合计 2 2 1 2 3 1 1540 15 1350 55 180 400 3080 30 1350 110 540 400 9710 含附件部分重量 含电缆导架 空载状态下 正常使用中单笼冲击载荷： 作用在施工升降机上的垂直载荷有： 驱动机构自重：750kg 吊笼自重：1540kg 额定提升载重量：2000kg 考虑动载超载因素：取动载系数K1=1.2，超载系数K2=1.1 系统冲击载荷：1.2×750+1.2×1540+1.2×1.1×2000=5388kg≈53kn 五、地下车库顶板脚手架加固
考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。 1、 搭设顺序
支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（栅格）→剪刀撑 2、架体搭设
施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选
*欧阳光明*创编 2021.03.07
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用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用Ф48×2.8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U型可调顶托，40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600 mm，根据层高设二道水平杆，最大步距1500 mm，下部200 mm高处设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。 施工回顶示意图如 下： 3、材质要求 (1) 钢管
1) 采用焊接钢管，为Q235A钢。
2) 外径为Ф48，壁厚2.8mm，长度主要有6m、3m等。 3) 钢管的质量要求
钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。 钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。 外径和壁厚允许偏差为0.5mm。
端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。
钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。 钢管应无裂纹，严禁打孔。 (2) 扣件
1) 扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。
2) 扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用
的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧
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化皮等清除干净。
3) 扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良
好。
4) 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于
1mm。
5) 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。 6) 扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达
70N.m时，扣件不得破坏。 六、安全技术措施
(1) 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 (2) 脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 (3) 脚手架的构配件必须合格。
(4) 脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。
(5) 在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平
杆，纵、横向扫地杆。 注意事项
1. 最好是在堆场荷载较小时搭设；
2. 脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.
七、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
*欧阳光明*创编 2021.03.07
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2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 A、架体参数
满堂支撑架的宽度B(m) 满堂支撑架的高度H(m) 立杆布置形式 纵横向水平杆顶部步距hd(m) 立杆横距lb(m) 6 3.5 单立杆 1.5 0.6 满堂支撑架的长度L(m) 脚手架钢管类型 纵横向水平杆非顶部步距h(m) 立杆纵距la(m) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m) 剪刀撑设置类型 非顶部立杆计算长度系数μ2 加强型 1.656 顶部立杆计算长度系数μ1 1.494 8 Φ48×2.8 1.5 0.6 0.2 B、 板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4 截面类型(mm) 次梁截面惯性矩I(cm) 次梁截面抵抗矩W(cm) 次梁自重标准值Nc(kN/m) 342 Φ48.3×3.6 12.71 5.26 0.04 材质及类型 次梁抗弯强度设计值f(N/mm) 次梁抗剪强度设计值τ(N/mm) 次梁弹性模量E(N/mm) 次梁验算方式 222钢管 205 125 206000 三等跨连续梁 G1k=Nc=0.04kN/m；
G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m； Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 1×0.6/(2+1)=0.2kN/m； Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 3×0.6/(2+1)=0.6kN/m； 1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/m q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/m
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q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6＝0.462kN τmax＝2Vmax/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
σ=Mmax/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN
计算简图 弯矩图(kN·m)
Mmax=0.37kN·m
σ=Mmax/W=0.37×106/(5.26×103)=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
剪力图(kN)
Rmaxf=2.856kN Vmaxf=2.131kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.131×1000/506=8.423N/mm2≤[τ]=125N/mm2
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满足要求！ 2、挠度验算
q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m q'2=Q1k+Q2k= 0.2+0.6=0.8kN/m
R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×0.11×0.6+1.200×0.8×0.6=0.649kN
νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.11×(0.6×103)4+0.990×0.8×(0.6×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=0.043 mm≤min{600/150，10}=4mm 满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m q2=F1=2kN
计算简图 剪力图(kN)
R'maxf=2.051kN
变形图(mm)
νmax=0.272 mm≤min{600/150，10}=4mm 满足要求！ C、横向主梁验算
材质及类型 主梁抗弯强度设计值f(N/mm) 主梁抗剪强度设计值τ(N/mm) 22钢管 205 125 截面类型(mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 34Φ48×2.8 10.19 4.25 *欧阳光明*创编 2021.03.07
*欧阳光明*创编 2021.03.07 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁验算方式 2206000 三等跨连续梁 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.031 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m q'=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN
计算简图 弯矩图(kN·m)
Mmax=0.073kN·m
σ=Mmax/W=0.073×106/(4.25×103)=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
剪力图(kN)
Rmaxf=1.038kN Vmaxf=0.579kN
τmax＝2Vmax/A=2×0.579×1000/398=2.91N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
变形图(mm)
νmax=0.065 mm≤min{600/150，10}=4mm 满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
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q=1.2×Nz=1.2×0.031=0.0372kN/m q'=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN p'=R'max/2=0.649/2=0.325kN p2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kN p2'=R'maxf/2=2.051/2=1.026kN
计算简图 弯矩图(kN·m)
Mmax=0.182kN·m
σ=Mmax/W=0.182×106/(4.25×103)=42.824N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
剪力图(kN)
Rmaxf=1.794kN Vmaxf=1.137kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.137×1000/398=5.714N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
变形图(mm)
νmax=0.16 mm≤min{600/150，10}=4mm 满足要求！ D、可调托座验算
可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N]kN 30 按上节计算可知，可调托座受力
N=2×Rmax+F1=2×1.038+2=4.076kN≤[N]＝30kN
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满足要求！
E、立杆的稳定性验算
钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m) 顶部立杆计算长度系数μ1 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 1.494 0.167 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.656 2Φ48×2.8 16 205 0.2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 次梁增加根数n4 剪刀撑设置类型 32398 4.25 2 加强型 立杆底部荷载：
NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.5+0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.651kN
立杆顶部荷载：
NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.6×2×0.04+0.6×0.031=0.067kN NG2=g2k×la×lb=0.35×0.6×0.6=0.126kN l=max{la,lb}=max{0.6,0.6}=0.6m NQ1=q1k×la×lb=1×0.6×0.6=0.36kN NQ2=q2k×la×lb=3×0.6×0.6=1.08kN NQ4=F1=2kN
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶
=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.067+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.048kN 立杆底部荷载：N底
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=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(0.651+0.126)+1.4×(0.36+1.08+2)=5.748kN 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1500+2×200)=2838.6mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.656×1500=2484mm λ=l0/i=2838.6/16=177.412≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1500+2×200)=3278.583mm λ1=l01/i=3278.583/16=204.911，查表得，φ1＝0.174
σ=N顶/φA=5.048×103/( 0.174×398)=72.893N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
底部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.656×1500=2869.02mm λ2=l02/i=2869.02/16=179.314，查表得，φ2＝0.223
σ=N底/φA=5.748×103/( 0.223×398)=64.763N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
F、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置 砼设计强度等级 混凝土楼板上 C30 混凝土板厚度h(mm) 立杆底座面积A(m) 2350 0.01 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力：
βh=1，ft=1.43N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，
*欧阳光明*创编 2021.03.07
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ho=350-15=335mm，μm=4×(a+ho)=4×(100.00+335)=1740.00mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.335=285.333kN≥N=5.748kN 满足要求！
1、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=(Ab/Al)0.5=0.125，fcc=0.85×14.30=12.155N/mm2 Fl=ωβlfccA=0.75×0.125×12.155×103×0.01=11.395kN≥N=5.748kN 满足要求！
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