第１１卷第４期 ２０１４年１２月 长沙理工大学学报（自然科学版） Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ） Ｖｏ１．１１ ＮＯ．４ Ｄｅｃ．２Ｏ１４ 文章编号：１６７２—９３３１（２０１４）０４—００７７—０６ 某地下水封洞库工程水幕系统设计初步研究 辛继勇，许 卫 （中国电建集团中南勘测设计研究院有限公司，湖南长沙４１０Ｏ１４） 摘要：人工水幕系统对地下水封洞库长期稳定运行十分重要。结合某地下水封洞库，采用理论分析和数 值计算的方法，对水幕系统的设计进行初步研究。研究表明，施工期水幕孔注水可保证岩体中存在足够的水 封压力，运行期采用注水运行方式可有效控制洞库的涌水量和维持必要的储油压力。最后分析了地质构造 对水幕的影响，并对水幕巷道和水幕孔进行了布置，对排水和补水进行了设计。 关键词：地下水封洞库；水力坡降；水幕；渗压；渗流场 中图分类号：ＴＥ８２２ 文献标识码：Ａ Ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌｅｄ ｃａｖｅｒｎｓ ｃｕｒｔａｉｎ ｓｙｓｔｅｍ ｄｅｓｉｇｎ ＸＩＮ Ｊｉ～ｙｏｎｇ，ＸＵ Ｗｅｉ （ＰＯＷＥＲＣＨＩＮＡ Ｚｈｏｎｇｎａｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ Ｌｉｍｉｔｅｄ，Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００１４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｍａｎｕａｌ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ ｉｓ ｖｅｒｙ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｆｏｒ ａ ｌｏｎｇ—ｔｅｒｍ ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｎｄｅｒ— ｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌｅｄ ｃａｖｅｒｎｓ．Ｗｉｔｈ ｓｏｍｅ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌｅｄ ｃａｖｅｒｎｓ，ｔｈｅ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ ｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｗａｔｅｒ——ｃｕｒｔａｉｎ ｓｙｓｔｅｍ ｂｙ ｔｈｅｏｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ｍａｉｎｔａｉｎｅｄ ｂｙ ｈｏｌｅ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ ｉｎｊ ｅｃｔｅｄ ｗｉｔｈ ｗａｔｅｒ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｎｇ ｐｅｒｉｏｄ，ａｎｄ ｓｕｒｇｅ ｗａｔｅｒ ａ— ｍｏｕｎｔ ｏｆ ｃａｖｅ ｄｅｐｏｔ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ａｎｄ ｎｅｃｅｓｓａｒｙ ｏｉｌ ｓｔｏｒｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｂｅ ｍａｉｎｔａｉｎｅｄ ｂｙ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ｄｕｒｉｎｇ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｐｅｒｉｏｄ．Ａｔ ｌａｓｔ，ｅｆｆｅｃｔｓ ｔｏ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ ｂｙ ｇｅｏｌｏｇｉｃ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ，ｒｏａｄｗａｙｓ ａｎｄ ｈｏｌｅｓ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ ｗｅｒｅ ａｒｒａｎｇｅｄ，ａｎｄ ｗａｔｅｒ ｄｒａｉｎａｇｅ ａｎｄ ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ ｗｅｒｅ ｄｅｓｉｇｎｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌｅｄ ｃａｖｅｒｎｓ；ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｇｒａｄｉｅｎｔ；ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ；ＯＳ— ｍｏｔｉｃ ｐｒｅｓｓｕｒｅ；ｓｅｅｐａｇｅ ｆｉｅｌｄ 用于储油和储气的地下洞室的关键在于控制 气体渗漏。目前，工程上提高储存洞室密闭性常 用的方法有：围岩灌浆、洞室衬砌、冷冻法以及利 工水幕进行水动力密闭 。人工水幕之所以能密 闭油气，是因为人工水幕可使储存油气的洞室围 岩缝隙中形成指向洞室的渗流，当这些渗流的水 用天然地下水和人工水幕等。工程实践表明，目 前唯一能够完全控制气体渗漏的方法就是利用人 力坡降大于某一临界值时，就可阻止气体进入岩 石缝隙或阻止已进入缝隙的气泡向外运动 。尽 收稿日期：２０１４—０６—２６ 基金项目：国家自然科学基金资助项目（５１１０９０１６） 作者简介：辛继勇（１９７６一），男，湖南常德人，中国电建集团中南勘测设计研究院有限公司高级工程师，主要从事地 下工程方面的研究与设计工作。 ７８ 长沙理工大学学报（自然科学版） ２０１４年１２月 管这一判别标准非常简单，但是由于岩石缝隙的天 然不规则，气泡在压力水流中的运动规律以及气液 整体上北高南低，与地形变化基本一致。地下水类 型按埋藏条件及赋存介质分为松散岩类孔隙潜水 两相流与围岩应力的耦合问题等十分复杂，使得其 实际应用有较大难度。因此，工程上水幕的设计 应该结合理论计算、现场实验和实践经验进行。 通过收集国内外洞库的资料可知，液化石油 和裂隙潜水；岩体渗透系数以１０ ｍ／ｄ为主，受破 碎带影响的岩体渗透系数将提高１个数量级，完 整性较好岩体渗透系数为１０ ～１０～ｍ／ｄ。 该地下水封洞库布置详见图１。 气地下洞库均设有人工水幕系统；对于储存原油 或成品油的地下洞库，瑞典和我国早期建造的地 下洞库未设水幕系统。瑞典斯德哥尔摩附近一炼 油厂始建于上世纪７０年代的２６０万ｍ。的地下洞 库，位于海平面３０ ｍ以下，因在１９９８年前开始监 测到气体泄漏，目前已完成增设人工水幕的设计 与施工方案，正在组织实施。韩国在济州岛海平 面３０ ｍ以下建造的地下水封洞库，１ 洞罐未设水 幕系统，２ 和３ 洞罐设有水幕系统，从２００２年８ 月￣２００４年１月的观测资料表明，１ 洞罐区苯系 化合物和多环芳烃的浓度比２ 和３ 洞罐区要高 得多。 随着地下洞库规模的扩大和对储存油品可靠 性要求的提高，近期的大型水封洞库及ＬＰＧ洞库 都设置了水幕系统。水幕系统设计的主要内容 有：钻孔间距、钻孔与储存洞室间距、水幕孔覆盖 范围和水幕超压等。水幕设计的控制因素主要 有：储油压力与地下水压之比以及与围岩厚度之 比、洞室几何形状和密闭程度要求。水幕系统设计 必须将理论计算与工程经验相结合，同时考虑现场 水力试验，需要结合工程实例开展一定程度的研 究工作，以促进技术水平的提高和行业的发展。 １ 工程简介 某地下水封洞库工程设计储油库容为５００× １０ ｍ。，包括地下工程和地面辅助设施两部分。地 下工程主要由３个主施工巷道、１０个主洞室、１０ 个操作竖井、８条水幕巷道以及仪器井和补水井组 成。１ｏ条主洞室平行布置，每２个主洞室组成１ 个洞罐，洞室之间设连接巷道。 ２水幕设置的必要性分析 ２．１库址水文地质条件 根据本工程岩土工程勘察报告，库址区水位埋 深Ｏ．８５～１２．８５ ｍ，相应高程为４．６６－－１６．７５ ｍ，水位 图１ 某地下水封洞库工程效果图 Ｆｉｇ．１ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ ｓｅａｌｅｄ ｃａｖｅｒｎｓ ｒｅｎｄｅｒｉｎｇｓ ２．２理论分析 １）地勘报告初步分析。 地勘报告中采用水动力学方法及数值分析初 步预测洞库的涌水量。 水动力学方法采用大岛洋志公式、佐藤邦明 和经验解析法进行计算预测。洞库涌水量计算预 测结果见表１。 表１ 洞库涌水量预测表（水动力学法） Ｔａｂｌｅ １ Ｃａｖｅｒｎ ｗａｔｅｒ ｉｎｆｌｏｗ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｔａｂｌｅ （ｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃｓ ｍｅｔｈｏｄ） 地下水数值分析在天然状态地下水渗流场模 拟的基础上，对洞库无水幕条件和设水幕条件２ 种工况进行了模拟，结果为：施工期最大涌水量为 ６３０ ｍ。／ｄ，稳定涌水量为６１０ ｍ。／ｄ；运营期稳定涌 水量约为４３５ ｍ。／ｄ；水位降落漏斗中心点水位；无 水幕施工期最低水位为一８．７ ｍ，有水幕施工期最 低水位为一３．９ ｍ；无水幕运营期最低水位为 ３３ ｍ，有水幕运营期最低水位为一４ ｍ左右。 ２）专题分析。 为了研究地下水封洞库的渗流场，采用平面 第１１卷第４期 辛继勇，等：某地下水封洞库工程水幕系统设计初步研究 ７９ 有限元进行稳定渗流计算，采用三维有限差分方 法进行非稳定渗流数值模拟＿２ 。选取３个剖面 进行平面有限元计算分析，并考虑水幕巷道、施工 巷道和洞罐开挖完成后对地下水位的影响。三维 数值分析方法对整个场区进行建模分析，岩体渗 透性考虑了表层岩体和岩脉渗透差异性对渗流场 的影响；计算中同时考虑了水幕巷道和洞罐等先 后开挖顺序引起的地下水非稳定渗流过程对渗流 场的影响。 平面有限元计算采用饱和非饱和恒定流计算 程序。平面有限元计算范围从施工巷道外边缘向 外延伸３１０ ｍ，模型底部高程为一３１０ ｍ，顶部为 自然高程，模型总长为１ ４４３ ｍ。网格自动剖分为 四边形单元，洞室附近单元适当加密。 三维非恒定渗流采用有限差分计算程序 ＦＬＡＣ３Ｄ进行计算。三维数值分析根据计算精度 与实际工程的需要，对研究区进行了不同程度的 加密，地下洞库区及周边剖分最密。三维数值模 型的计算范围为：１ ８８０ ｍ×２ ０４０ ｍ，即从洞库巷 道外边缘向四周外延约５００ ｔｏ＿左右。模型考虑了 断层Ｆ 和Ｆ 对渗流场影响。数值模型剖分为六 面体、金字塔单元和四面体单元。三维数值模型 网格见图２。 图２三维计算整体网格 Ｆｉｇ．２ ３Ｄ ｃｏｍｐｕｔｉｎｇ ｇｒｉｄ 初始条件：结合钻孔水位进行初始渗流场拟 合计算。 边界条件：模型底部水平边界设定为不渗透 边界，铅直边界设定为已知水头边界。地下油库 和水幕概化为定水头边界。 水力学模型：各向同性达西流模型。 计算水力学参数：为得到洞库周围岩体渗透 性，勘察单位在初勘和详勘期间进行了大量的岩 体渗透性试验。试验结果表明，表层岩体渗透性 和断层渗透性相对较大，洞库周围的岩体渗透性 较小。同时，岩体在不同埋深处的渗透性差别也 较大，因此，计算时对不同埋深位置的围岩渗透性 按分区分层考虑。 ３）洞库涌水量。 施工期洞库的最大涌水量为８２６ ｍ。／ｄ，稳定 涌水量约６８６ ｍ。／ｄ。运行期洞库的涌水量为 ５２０ ｍ。／ｄ。 ４）渗压分析。 如图３所示，设计水位和拟合水位情况下储 油主洞的开挖，导致洞顶岩体内的渗压快速下降， 大部分测点渗压基本上在储油主洞开挖完成后５ 个月左右就基本接近稳定状态，少量测点的渗透压 力基本上在储油主洞开挖完成后９个月左右接近 稳定状态。拱顶岩体中多处测点出现负压，表明岩 体中的地下水在自重作用下被不同程度地疏干。 时间／ｄ ５０年，设计水位，ｋ＝０．０００ ２５ ｍ／ｄ 图３ 洞库拱顶１～５测点渗压变化过程线 Ｆｉｇ．３ Ｓｅｅｐａｇｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ １——５ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ｏｎ ｃａｖｅ ｖａｕｌｔ 运行期储油开始后，在储油压力和水压力的 作用下，洞周岩体的孔隙水压力逐步上升，经过 １５～１８个月后，岩体内的渗透压力重新达到相对 稳定的状态。在储油初期，在岩体内原有地下水 和水幕注水综合作用下，初始状态时天然地下水位 面较高位置处的洞库岩体内渗压仍然高于洞库其 他部位的渗透压力。随着储存原油时间的推移，洞 库区岩体的渗透压力分布逐步趋于均匀，随后洞库 储油区岩体的渗透压力大小基本由水幕控制。 ５）渗流场分析结论及建议。 ①在施工期不注水的条件下，洞库区出现较 大范围非饱和区，导致洞库水封效果受到一定程 度的影响，因此，水幕孔注水是保证岩体中存在足 够的水封压力的必要条件。 ８０ 长沙理工大学学报（自然科学版） ２０１４年１２月 ②在储油初期，储油后洞库岩体原渗压较低 部位测点渗压在储油后渗压很快达到储油压力； 而渗压较高测点，其渗压在储油后将经历一个缓 慢的降低过程后达到平衡状态。 ③洞库长期运行后，洞库之间的岩体渗压分 布在稳定水压力作用下将趋于一致，因此，采用注 水运行方式可以有效控制洞库的涌水量和维持必 要的储油压力。 ④因为渗透系数取值的不同以及计算模型和 计算假定的差异，各种不同工况洞库涌水量“地勘 报告分析”和“专题分析”结果存在一定的数值差。 综合２份报告的计算成果并参考其他工程经验， 在采取混凝土喷护和防水注浆等处理措施后，施 工期洞库的涌水量取６８６ ｍ。／ｄ，运行期正常涌水 量取５２０ ｍ。／ｄ，每百万方储油洞库涌水量为 １０４ ｍ。／ｄ，基本满足了规范要求。“渗流专题分 析”报告显示，施工期不补水工况下主洞室边壁裂 隙水疏干现象明显。 ２．３水幕系统设置必要性与设置方式分析 １）从数值分析计算结果来看，施工期补水能 有效保证储油洞室周边围岩内的孑Ｌ隙水压力。 ２）水幕系统起到将水幕层的各向异性的含水 介质改为各向同性的含水介质的作用，避免水头 沿着某个快速通道急速下降，从而影响洞室的密 封性。洞库长期运行后，洞库之间的岩体渗压分 布在稳定注水压力作用下将趋于一致，因此，采用 注水运行方式可以有效控制洞库的涌水量和维持 必要的储油压力。 ３）设置水幕系统可以取得补充地下水位的主 动权，在地下水位下降后，水幕系统成为一道安全 防护屏障，及时通过补水设备管路、水幕巷道和水 幕孔注水，可以迅速补充地下水，保证洞库密封条 件，使洞库安全运行。 综上所述，水幕系统不仅保证了地下洞库的 储油安全，而且可以保护自然环境，同时运行维护 费用不高，因此，在地下储油洞库中设置水幕系统 是十分必要的。 本工程库址区域地下水位埋深较浅，从地勘 报告地下水数值模拟分析成果看，正常情况下洞 室上方的水头可基本满足地下原油洞罐水封的要 求，设置垂直水幕意义不大。渗流数值分析显示， 施工期周边裂隙水被疏干的现象较明显。考虑到 地下工程的复杂性，不能排除裂隙通道的存在，使 水头急剧下降，或出现极端反常气候造成洞库区 地下水位大幅下降，从而影响洞库水封效果，因 此，有必要在洞罐区顶部一定高度位置设置人工 水平水幕系统。 ３水幕系统设计 ３．１水幕巷道与水幕孔布置 １）地质构造对水幕的影响。 本工程库址区断层、长大裂隙主要以ＮＷ， ＮＥ向两组发育，其中，Ｆ２，Ｌ１，Ｌ４，Ｌ６，Ｌ９为ＮＷ 向；Ｆ３，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ５，Ｌ８为ＮＥ向；Ｆ１为区域性断 层，为近ＥＷ向，但位于库外。节理裂隙通过地面 地质和钻孔摄像统计，主要以近ＥＷ向最为发育， 其中，长大裂隙Ｌ７为近ＥＷ向；ＳＮ向节理次之， ＮＥ，Ｎｗ向节理发育一般；缓倾角节理也有发育。 从地质构造特性、主要节理裂隙与水幕孔的 位置关系以及水幕孑Ｌ的用途等来看，水平水幕孔 设置时应近南北向，与库址区内断层、长大裂隙有 一定交角，尤其是与区域内优势节理ＥＷ向节理 大角度相交，水幕孔能更多地穿过优势节理裂隙 带，并与渗透裂隙及渗透区形成最佳水力接触，对 形成稳定的渗流极为有利。其主要构造与洞室关 系详见图４。 图４水幂主要构造与洞室关系图 Ｆｉｇ．４ Ｍａｉｎ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｃｕｒｔａｉｎ ａｎｄ ｃａｖｅｒｎ ｄｉａｇｒａｍ ２）水幕巷道与水幕孔布置。 储油主洞室与水幕的间距应在保证不出现水 力短路的条件下尽可能小，以确保水幕能作用到 所有可能的路径上。当然，储油主洞室与水幕的 第１１卷第４期 辛继勇，等：某地下水封洞库工程水幕系统设计初步研究８１ 间距也不能太大，间距过大会降低储油主洞室的 最大储油压力。经综合考虑，将水幕巷道布置在 距离主洞室顶部２５ ｍ处。 水幕补水井。运行期间，当水幕的水位降到一定 程度时，由液位计传出信号，通过补水井向里自动 补水。 为了提高水幕孔的补水作用和效果，水幕孔 的具体位置、间距宜根据本工程库址区已查明的 施工期应根据洞室开挖揭露的地质条件及渗 漏水量，并结合施工进度合理确定补水时机和补 断层、长大裂隙、节理、岩脉、片麻理和岩体质量等 级等方面有针对性地布置。在地质构造、片麻理 水压力，补水途径可利用施工巷道进行。施工巷 道及所有竖井封堵完成后应结合自然补给情况对 发育、岩脉、岩体质量差的部位宜适当加密。根据 ＧＢ ５０４５５—２００８￣地下水封石洞油库设计规范》有 关规定，水幕孔间距宜为１０～２Ｏ ｍ，因此，水幕孔 的间距和孔径参考规范并结合地质条件来确定。 本工程设置人工水平水幕系统，地下洞库共 设８条与洞罐垂直的水幕巷道，水幕巷道底板高 程为一５５．０ ｍ，洞室尺寸为５ ｍ×４．５ ｍ（宽×高）。 水幕巷道内侧墙上设置水平水幕孔，孔径为 １００ ｍｍ。水幕孔布置时结合库址区工程地质条件 疏密布置：在地质构造、片麻理发育、岩脉、岩体质 量差的部位按照１０ ｍ间距设置；在地质条件较好 的的库址区北部边界和东南部局部区域按照２０ ｍ 间距设置。 ３．２水幕超压 根据经验和规程规范，地下水封洞库洞罐的 埋深至少在储存压力为ｏ．２ ＭＰａ（即２０ ｍ水柱）加 上安全水封高度１５～２０ ｍ深度以下。根据地勘 资料，库区地下水位埋深较浅，相应标高为４．６６～ １６．７５ ｍ；并且该地区降雨量丰富，地下基岩裂隙 水自然补给条件较好，因此本工程设计地下水位 高程为一ｌＯ ｍ，水幕巷道底板高程为一５５ ｍ，主洞 室的拱顶标高为一８０ ｍ，水幕超压余度较大。 ４排水与补水设计 ４．１排水设计 综合地勘报告中的洞库涌水量计算预测成果 和围岩渗流分析成果，在合理可靠的封堵后，运行 期主洞室总的涌水量预计约为５２０ ｍ。／ｄ。 水幕巷道内的水通过岩石裂隙渗入到各洞罐 主洞室内，可通过油水界面检测仪监视洞罐内的 渗水液位，待达到一定高度时启动洞罐内的浸没 式水泵将水抽排出洞外。 ４．２补水设计 水幕巷道设有２个井，１个为仪器井，１个为 施工巷道、水幕巷道进行初期补水与试充水，为工 程早日投入运行提供条件。 ５ 结论 １）专题研究表明，水幕系统起到将水幕层的 各向异性的含水介质改为各向同性的含水介质的 作用，避免水头沿着某个快速通道急速下降。采 用注水运行方式可以有效地控制洞库的涌水量和 维持必要的储油压力。 ２）人工水幕孔能更多地穿过优势节理裂隙 带，并与渗透裂隙及渗透区形成最佳水力接触，对 形成稳定的渗流极为有利。 ３）设置人工水幕系统的地下洞室涌水量与地 质构造实际发育情况息息相关，断层、节理、裂隙 的分布与性状及处理程度起决定作用。 ４）人工水幕系统对地下水封洞库长期稳定运 行十分重要。水幕设计必须将理论计算、工程经 验、现场水力试验和工程监测结合统一考虑，在实 践中完善设计。 下一步可结合地下洞库储存压力和运行方式 进一步探讨设置垂直水幕的必要性。 ［参考文献］ ［１］李仲奎，刘辉，曾利，等．不衬砌地下洞室在能源储存 中的作用与问题［Ｊ］．地下空间与工程学报，２００５， １（３）：３５０－３５６． ＬＩ Ｚｈｏｎｇ—ｋｕｉ，ＬＩＵ Ｈｕｉ，ＺＥＮＧ Ｌｉ，ｅｔ ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ ａｎｄ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｕｎｌｉｎｅｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃａｖｅｒｎｓ ｉｎ ｅｎｅｒｇｙ ｓｔｏｒａｇｅ Ｆ Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００５，１（３）：３５０—３５６． ［２］时洪斌，刘保国．水封式地下储油洞库人工水幕系统 设计及渗流量分析［Ｊ］．岩土工程学报，２０１０，３２（１）： 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ｓｔｏｒａｇｅ ｕｓｉｎｇ ｂｌｏｃｋ ｔｈｅｏｒｙ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｒｅｒｅｏ—ａｎａｌｙｔｉｃａｌ ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１０，２９（７）：１３３９－１３４７． ＇１１０３ 王者超，李术才，薛翊国，等．大型地下水封石油洞库 围岩完整性、变形和稳定性分析［Ｊ］．山东大学学报： 工学版，２０１１，４１（３）：１１２—１１７． ＷＡＮＧ Ｚｈｅ－ｃｈａｏ，Ｌ１ Ｓｈｕ—ｃａｉ，ＸＵＥ Ｙｉ—ｇｕｏ，ｅｔ ａ１．Ｉｎ— ｔｅｇｒｉｔｙ，ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ａ ｒｏｃｋ ｍａｓｓ ａ— ｒｏｕｎｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｃｒｕｄｅ ｏｉｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｃａｖｅｒｎｓ ｉｎ ｃｏｎ— ｔａｉｎｍｅｎｔ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄｗａｔｅｒ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ：Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ，２０１１，４１（３）：１１２— １１７． ［１１］ 赵乐之，刘保国，赵峰．考虑流固耦合的地下储油洞 库稳定性研究［Ｊ］．地下空间与工程学报，２０１１， ７（１）：１５５－１６２． ＺＨＡ０ Ｌｅ—ｚｈｉ．ＬＩＵ Ｂａｏ—ｇｕｏ，ＺＨＡ０ Ｆｅｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ ｓｔｏｒａｇｅ ｃａｖ— ｅｒｎｓ ｗｉｔｈ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌｕｉｄ—ｓｏｌｉｄ ｃｏｕｐｌｉｎｇ［Ｊ］． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉ— ｎｅｅｒｉｎｇ，２０１１，７（１）：１５５—１６２． ，１１２３ 刘青勇，万力，张保祥，等．地下水封石洞油库对地下 水的影响数值模拟分析Ｉ－Ｊ３．水利水电科技进展， ２００９，２９（２）：６１－６５． ＬＩＵ Ｑｉｎｇ—ｙｏｎｇ，ＷＡＮ Ｌｉ，ＺＨＡＮＧ Ｂａｏ—ｘｉａｎｇ，ｅｔ ａ１． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｗａｔｅｒ－ ｓｅａｌｅｄ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｏｉｌ ｓｔｏｒａｇｅ ｉｎ ｒｏｃｋ ｃａｖｅｒｎｓ ｏｎ 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