第37卷,第4期 公 路 工 程 Vo1.37,No.4 2 0 1 2年8月 Highway Engineering Aug.,2 0 1 2 高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法及工程应用 宁夏元 ,尹平保 ,谢上飞‘ (1.湖南省交通科学研究院,湖南长沙410015;2.湖南大学岩土工程研究所,湖南长沙410082) [摘要]在西部山区修建公路或铁路,常需将桥梁桩基设置在高陡横坡上。与平地上的桥梁桩基相比,位于 横坡上的桥梁桩基受力与变形更为复杂,而相应的设计计算方法亦落后于工程实践。在前人研究的基础上,进一 步分析了高陡横坡段桥梁桩基的受力特性,建立了其受力与变形分析的简化计算模型,并借助有限差分法,对个特 征桩段的挠曲变形微分方程进行求解,从而提出了高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法。最后,以张一花高速中某 桩基工程为例,分别利用规范法和本文计算方法进行计算,结果对比分析表明,本文计算方法与规范法吻合较好, 而本文计算方法既能够考虑了桩顶复杂荷载的影响,又能够考虑边坡荷载的作用,由此设计的基桩更为合理安全。 [关键词]桥梁工程;横坡;桩基;工程应用;水平位移 [中图分类号]u 445.55 [文献标识码】A [文章编号]1674—0610(2012)04—0056—06 The Design and Calculation Method and Its Applications of Bridge Piles in Steep Cross Slopes NING Xiayuan ,YIN Pingbao ,XIE Shangfei (1.Hunan communications research institute,Changsha,Hunan 4 1 00 1 5,China; 2.Geotechnical In- stitute of Hunan University,Changsha,Hunan 410082,China) [Abstract]Bridge piles always need to be set in steep cross slopes,in order to build highway or railway in western mountain area.The internal force and distortion behavior of the pile is more complex than that of simple pile while the practical engineering design is fall behind.Based on previous resear- ches,a further study on working characteristics of bridge pile and a simpliifed mechanical model is buih to obtain the differential equation of the characteristic section of the pile then the finite difference solution which fit for the inner force and displacement of the pile is proposed.Finally,take a steep cross slope pile in Zhang—hua highway for example,the standard method and finite difference method calculation show a good agreement.While the proposed calculation method is more reasonable and safety for it can take both the influence of complex load and landslide thrust effect into account. [Key words]Bridge engineering;cross slope;pile ofundation;engineering application;horizontal displacement 1 概述 来的复杂荷载(竖向荷载,水平荷载及偏心弯矩); 另一方面,其还要承受由于边坡滑移或变形产生的 随着我国高速公路向西部山区的延伸,为满足 滑坡推力作用 。现有的公路桥涵地基基础设计 复杂的公路线形需要及保护现有的水文地质环境等 规范 ,主要适用于平地桩的设计计算,而有关高 要求,某些特殊路段往往需要沿高陡横坡行进,致使 陡横坡段桥梁桩基设计计算的内容涉及甚少。有关 部分桥梁桩基不得不设置在高陡斜坡上,给桩基的 边坡与桩基相互作用的研究,主要局限于边坡抗滑 设计与施工带来新的问题 。与平地上的普通桥 桩及基坑支护桩等领域 。 梁桩基相比,高陡横坡段的桥梁桩基其受力特性更 在现有研究的基础上¨ …,本文进一步分析了 为复杂:一方面,其需承受来自桥梁上部结构传递下 高陡横坡段桥梁桩基的受力特性,并根据温克尔弹 [收稿日期】20I2—05—20 【基金项目]交通部西部建设科技项目(200831878531),湖南省研究生科研创新项目(CX201lBI60) [作者简介]宁夏元(1969一),男,湖南邵阳人,高级1 程师,从事桥梁勘察设计研究丁作。 第4期 宁夏元,等:高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法及工程应用 57 性地基理论,建立了高陡横坡段桥梁桩基设计计算 高的岩土层,而嵌入稳定基岩一定深度。为考虑桥 的简化模型。通过对基桩微元进行受力分析,导得 梁上部结构一桩基一陡坡三者之间的相互作用,可将 了各特征桩段的挠曲变形微分方程,并借助有限差 高陡横坡段桥梁桩基分为自由段、承载段以及嵌固 分法进行求解,从而得到了高陡横坡段桥梁桩基内 段三段,如图2所示。各特征桩段的受力状况如下: 力与位移计算的有限差分法。最后,利用本文提出 对自由段,桩顶主要承受由上部结构传递下来 的设计计算方法对张(家界)一花(垣)高速公路中的 的组合荷载(竖向荷载P。,水平荷载Q。及偏心弯矩 某桩基工程进行计算分析。 眠);对承载段,除了要承受自由段传递下来的荷载 2 高陡横坡段桥梁桩基的受力特性 外还将承受山坡岩土体变形产生的剩余下滑力、地 基抗力;而对嵌固段主要受承载段传递下来的组合 2.1横坡段桩基的承载特性 荷载、地基抗力及桩端阻力等。 高陡横坡段桥梁桩基的受力状况异常复杂,与 平地上的普通桥梁桩基不同,高陡横坡段桥梁桩基 除了承受上部结构荷载(主要包括:竖向荷载,水平 荷载及偏心弯矩)外,还将承受来自桩侧坡体的横 向分布推力作用,属于典型的复杂受荷载桩,如图1 所示。 上部结构 上部结构 墩柱 地面 。。。一 基桩 图2高陡横坡桥梁桩基简化受力模型 Figure 2 The simplified force models of bridge piles in steep cross slopes (a)横坡段桩基 (b)平地上桩基 图1 横坡段与平地上的桥梁桩基 3 高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法 Figure 1 The bridge piles in CROSS slopes and level ground 2.2 简化受力模型 3.1 基本假定 实际工程中,由于施工或者边坡自身的原因,桥 为便于理论分析计算及实际工程应用,可对上 梁桩基的存在将会造成边坡自身的稳定性受到影 述简化受力模型如下假定: 响,从而使得桥位处边坡出现滑动的趋势,并且在边 3.1.1滑坡推力分布函数 坡内部可能存在一个潜在滑动面…。在这种情况 对于高陡岩质横坡段桥梁桩基的内力与位移计 下,高陡横坡段桥梁桩基所受的荷载除了桥梁上部 算,首先应根据边坡岩体中所存在的裂纹、节理、夹 结构传递下来的复杂荷载(竖向荷载、水平荷载以 层、断层等确定岩质边坡的潜在滑动面,即有可能对 及偏心弯矩)外,还将承受来自边坡滑动引起的桩 基桩产生侧向分布推力的岩体部分,然后计算坡体 侧土压力,以及边坡外侧岩土体对基桩的水平抗力, 推力的大小及分布形式,如果有现场实测推力数据, 如图2所示。另外,在桥梁桩基及上部结构施工过 则可进行拟合得到推力大小和形状¨ 。 程当中,常常需在桩基上侧边坡上开射施工便道和 根据我国大量模型试验与滑坡现场试桩实测资 架设重型施工设备(起重机,架桥机等),从而在一 料,桩后坡体的下滑力的分布形式多呈梯形、矩形、 定程度上,增大了边坡滑动变形的发展,导致桩侧土 三角形或抛物线分布,具体可根据岩(土)体实际情 压力急剧增大,其受力状况复杂化。 况选取。其计算通式为: 高陡横坡段桥梁桩基,往往要穿过风化程度较 P(:)= ‘+ +P0, (1) 58 公路工程 37卷 式中: 为计算点到该桩段顶的距离, 、r/,p。均为 形;当 =0, ,P。≠0时,其推力分布函数为梯形;当 待定系数。当 ,’7=0,P。≠0时,其推力分布函数为 P。=0,g-, ≠0时,其推力分布函数为抛物线形,如 矩形;当 ,P。=0,"r/≠0时,其推力分布函数为三角 表1所示。 表1 滑坡推力分布函数表 Table l Distribution functions of landslide—thrust 3.1.2地基抗力 式(7)即为承载段基桩单元挠曲变形微分方程 假定高陡横坡段桥梁桩基桩周岩土体抗力沿深 式。而自由段及嵌固段的基桩单元挠曲变形微分方 度呈线性分布,其计算通式为 】: 程式分别如下。 q( )=K(=)bl (2) 自由段: 式中:K(z)为地基抗力系数,基于m法假定设受荷 Ez d  ̄x+段K( )=m,g,嵌固段K(=)=椒+C;b 为基桩有效 芒 dx)-Q0=0。 (8) 计算宽度; 为基桩水平位移;m为地基抗力比例系 嵌固段: 数,c为地基抗力分项系数。 3.1.3其他假定 肼 +未(p dx})._+口 ●'}( )=T, ● 0。 (9) ①因桩身自重及桩侧摩阻力对基桩水平受力 —— 的影响较小,故不计桩侧摩阻力及桩身自重的影响; ②假定桩基受力与变形均处于弹性阶段。 3.2受力分析有限差分解答 3.2.1方程建立 根据上述分析,可建立高陡横坡段桥梁桩基内 力分析的挠曲变形微分方程。限于篇幅仅以承载段 为例,选取该桩段中的某一微元体进行受力分析,如 图3所示。 对图3中的微元体下端中点取矩可得: ( +d )一M+pdx—Qdz+÷9(dz) 一 图3桩基微元受力分析示意图 ÷p(dz) =0。 (3) Figure 3 Analysis of element of the pile 略去二阶微分,并对式(3)求导可得: 3.2.2边界条件 + (P dx)一 dQ=0; (4) 高陡横坡段桥梁桩基通常为嵌岩桩,故其桩端 边界条件为嵌固… 。而桩顶边界条件主要有:自 又由∑ =0,可得: 由,弹嵌,嵌固和铰支四种。其微分方程分别为: dQ+qdz=0; (5) 桩顶自由: 令: =E,等; (6) i『 E [ E+A I: ]I ::。:Q。 。 。 将式(5)和式(6)代人式(4)可得: Ei d ' ̄+ (P dx) )-p(z)=o^ (7) 桩顶弹嵌: 第4期 宁夏元,等:高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法及工程应用 59 Y0=aoyl—boy2+ o。 (18) l E 【 +_『:一A 】I,. :;。=Q。。 …) 由此可得各微段位移之间连续关系: Y—l=0一lY。一b_lY1+c一1 1 桩顶嵌固: Yo=aoYl—boy2+co I (19) 一 :I I:。=0 。 bkYk+2+CkJ。 :(、 - 12) ,, :。 y +。-桩顶铰支: y 【 J 一 。 一f口_1 (13) - y H ll 一【 I :。 0。 一 桩端嵌固: i l㈧ 一~ ll臼 (14) _ 。。。 ,_ k+l—日H 3.2.3有限差分解 [. +2一U 为便于分析,设滑坡推力沿桩身呈三角形分布。 1f 由于方程式(7)一(9)均为非常系数微分方程,难以 图4基桩差分点布置 Figure 4 The diferential point arrangement of piles 直接求解,因此,本文采用有限差分法对其进行求 解,限于篇幅仅以求解式(7)为例,阐述具体的求解 各桩段之间还应满足位移、转角、剪力和弯矩的 过程。 连续条件,即: 如图4所示,采用等量分段,每段长为h,白桩 Yk y^ 顶至桩底将全桩离散成Ⅳ分段,节点编号分别为0, 1,…,K,K+1,…,Ⅳ,且在桩顶和桩底各增加两个虚 Y +l—Y 一l=一(Y^,+l—Y ,一1) Y +2—2y +l+2y 拟节点。 一1一Y^一2 (20) 对于承载段(滑坡推力设为三角形,滑坡深度 一(Y ,+2-2y ,+l+2y ,一l—Y ,一2) 为l ,q为推力的峰值;桩周岩土体抗力采用线性分 Y +l一2y +,,七l=Y五 +l一2),居,+y 一一l 布模型)控制差分方程为: (Yf+2-4yf+l+6yf-4yf—l+yf一2)+ A + 2 l l 2 2 l Ⅳ肌 l 2 利用同样的方法可求得自由段及嵌固段的差分 (Y…-2yi+,,㈠)+a 一 ih Yf=一一 i h ,一 (15)二 方程式及各节点处的位移。并联立桩顶与桩端的边 其 面Po =普,n二卢=][二南。==工==U 门几H===H]二] 界条件及各特征桩段之间的内力与变形协调条件, 即可求得基桩的桩身变形,进而可求得基桩的桩身 根据桩顶边界条件式(10)可得桩顶各段位移: 转角、弯矩及剪力值。 。 + 。 4工程应用 Y一2:(2一A h ),,一1一(2一A h )y1+ 4.1工程概况 Y2 一百2Qoh3一百(16)o J 泗溪河一桥位于湖南省张家界至花垣高速公路 。 保靖段,横跨泗溪河,桥址区属于丘陵低山地貌,呈 令0一。=2,b一。=1,c一。=M。h El,则式(16)可简化 “V”字形,地形起伏较大,覆盖层薄,基岩大多裸露。 为: 桥梁大桩号侧山坡坡顶地面标高364.5 m,坡脚高 Y—l=D—lY0一b—lYl+c—l。 (17) 程约为200 m,山坡坡度变化较均匀;对应路段的设 再令式(15)中的 0,将(16)代入式(15)中, 计高程为250~255 m;实测线路段横坡得路线线位 可得: 偏左右各25 m边线地面高差值介于30—50 m之 公路工程 37卷 间,山体局部坡度约为45。一6O。之间。 泗溪河一桥平面分别位于缓和曲线、圆曲线和 缓和曲线上,其圆曲线半径R=l 200 m。左幅桥梁 布设为(2×40+50+7×40)m预应力混凝土先简 支后连续T梁。起讫桩号kl01+091.92一kl01+ 508.08,全长416.16 m;右幅桥梁布设为(2 x4O+ 50+4×40)m预应力混凝土先简支后连续T梁,起 讫桩号kl01+091.92一kl01+388.08,全长296.16 m,对应桥梁左幅第8至第10跨采用半幅路基设计 方案(见图5)。下部结构为双桩双柱式基础,桥台 ± 主尘鳖呈i 4l6160 ④ c1 串 ●_—— 中心桩号 重 _一0卜 _ __一 量‘ ~~…旦~~~ 向荷载P0=6 915 kN,水平荷载Q。=82.5 kN,偏心 图5泗溪河一桥左幅局部桥型布置圈 Figure 5 The bridge type layout of Si-xi River Bridge 为桩柱式桥台。根据地勘资料。桥位处主要地层有 种植土、碎石土、强风化白云质灰岩及中风化白云质 灰岩。 4.2计算结果及分析 弯矩M0=590 kN・111。 从图6和表2可以看出:在P=0及P(z)=0 的情况下,利用本文计算方法与规范法计算所得的 桩身内力与变形均吻合较好(桩顶水平位移误差为 左幅6号墩的设计计算参数为:滑坡推力P( ) =82 kN/m(按矩形分布),墩柱高Z.=8.0/11;桩长 7.6%,桩身最大弯矩误差为3.9%);但在P= 6 915 kN,p(=)=0的情况下,桩顶水平位移误增加 为l1.3%,桩身最大弯矩增加了8.1%,这说明考虑 桩顶竖向荷载而引起的P一△效应不容忽视;在P =25.0 nl,其中承载段Z2=8.0 in,嵌固段f,=17.0 In。 墩柱直径为1.8 m,桩径为2.0 m。基桩采用C25 混凝土配直径为25 mm的HRB335钢筋,桩身重度 为26 kN/m ,弹性模量为28.0 GPa。滑动面以上地 基抗力比例系数为:m,=6 000 kN/m ,滑动面以下 6 915 kN,P(:):82 kN/m的情况下,桩身弯矩及 变形急剧增大,与未考虑滑坡推力作用的情况相比 地基抗力比例系数为m =80 000 kN/m 。柱顶竖 桩顶水平位移增幅为242.2%,桩身最大弯矩增幅 第4期 宁夏元,等:高陡横坡段桥梁桩基设计计算方法及工程应用 6l O 段桥梁桩基的受力特点,并根据温克尔弹性地基理 论,建立了高陡横坡段桥梁桩基受力与变形分析的 5 巨 简化计算模型; ②通过对高陡横坡段桥梁桩基各特征桩段微 。 元体进行受力分析,建立了各特征桩段的挠曲变形 莲15 微分方程,并借助有限差分法对其求解,从而提出了 琳 高陡横坡段桥梁桩基内力与位移计算方法; 20 ③以张(家界)一花(垣)高速公路中的某实际 工程桩基为例,对其内力与位移进行了分析计算,结 25 0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 果表明,桩基的P一△效应不容忽视,本文方法与规 桩身水平位移,m (a)桩身水平位移 范法计算误差小于8%。在滑坡推力为82 kN/m的 情况下,桩顶位移增幅为242.2%,桩身最大弯矩增 幅为135.5%。这说明边坡荷载对桩基的影响非常 昌 明显,设计与施工过程中应该引起足够重视。 、 蕾E 瞽 [参考文献] 丽 [1] 杨明辉,赵明华,刘建华,等.高陡边坡桥梁基桩内力计算的幂 《 级数解[J].中南大学学报(自然科版),2007,38(3):561— 566. 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