脚手架专项方案计算书
甘肃省建筑运输公司住宅楼项目部 2006年10月3日 浏览提示：
附一：普通外悬挑防护脚手架计算书…………P1 附二：悬挑卸料平台计算书……………………………P14
附一：普通外悬挑防护脚手架计算书
1.脚手架参数
单排脚手架搭设高度为 15.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆与墙外皮距离为1.20米，立杆的步距为0.90 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 190 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 1.80 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接。
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；
同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数
本工程地处甘肃省兰州市，查荷载规范基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为0.840，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
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每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1723； 脚手板自重标准值(kN/m):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板
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挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内有效锚固段长度 1.20 米。从结构上锚固工字钢梁采用预埋在楼板内的“几”字形Φ12圆钢；楼板混凝土标号:C25。
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:3.500；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ；
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活荷载标准值: Q=1.000×1.500/3=0.500 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×0.500 = 0.956 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =0.956×1.2002/8 = 0.172 kN.m；
最大应力计算值 σ = Mqmax/W =33.877 N/mm2；
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小横杆的最大应力计算值 σ =33.877 N/mm 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+0.500 = 0.713 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×0.713×1200.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.767 mm；
小横杆的最大挠度 0.767 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.0 / 150=8.000 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.200=0.046 kN；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.200×1.500/3=0.210 kN； 活荷载标准值: Q= 1.000×1.200×1.500/3=0.600 kN；
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荷载的设计值: P=(1.2×0.046+1.2×0.210+1.4×0.600)/2=0.574 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下: kN.m；
M = M1max + M2max = 0.010+0.230=0.240 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.240×106/5080.0=47.267 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 47.267 N/mm 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
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集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.574×1.500= 0.230
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
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Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105
×121900.0) = 0.052 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.046+0.210+0.600）/2=0.428kN V= 1.883×0.428×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.083 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.083=1.136 mm； 大横杆的最大挠度 1.136 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.200×2/2=0.046 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.200×1.500/2=0.315 kN； 活荷载标准值: Q = 1.000×1.200×1.500 /2 = 0.900 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.315)+1.4×0.900=1.707 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1723
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NG1 = [0.1723+(1.20×2/2+1.50×2)×0.038/0.90]×15.20 = 5.343；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×3×1.500×(1.200+0.1)/2 = 1.024 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×3×1.500/2 = 0.337 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×15.200 = 0.114 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.818 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 1.000×1.200×1.500×2/2 = 1.800 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.300 kN/m；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 0.840 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×0.840×0.645 = 0.114 kN/m；
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不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.818+ 1.4×1.800= 10.702 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.818+ 0.85×1.4×1.800= 10.324 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.114×1.500× 0.9002/10 = 0.016 kN.m； 六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N =10.702kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.800 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 1.871 m； 长细比 Lo/i = 118.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.464 ；
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立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 10702.000/(0.464×489.000)=47.165 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 47.165 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N =10.324 kN；
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计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.800 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.871 m；
长细比: L0/i = 118.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.464
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
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立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm；
σ = 10323.660/(0.464×489.000)+16450.592/5080.000 = 48.738 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 48.738 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.114 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.100 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.290 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 4.290 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ〃A〃[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 100.000/15.800的结果查表得到 φ=0.984，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
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连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.984×4.890×10-4×205.000×103 = 98.641 kN；
Nl = 4.290 < Nf = 98.641,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =4.290小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.818 +1.4×1.800 = 10.702 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
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悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 12.478 kN； R[2] = 9.548 kN； R[3] = -0.076 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.079 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.079×106 /( 1.05 ×102000.0 )+ 0.000×103 / 2150.0 = 10.077 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 10.077 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
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水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 1200.0×140.0×235.0) = 2.47 由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.956。
经过计算得到最大应力 σ = 1.079×106 /( 0.956×102000.00 )= 11.070 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 11.070 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=17.646 kN； 十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=17.646 kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
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Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取17.646kN，α=0.820，K=3.500，得到： 经计算，钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=17.646kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1764.641×4/3.142×125.000) 1/2 =14.000mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.076 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8
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条[f] = 50N/mm；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[75.724×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.982 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如
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下：
锚固深度计算公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.076kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 12.000mm
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
75.724/(3.142×12.000×1.270)=1.582mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.548kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 12.000mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=60.000mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取
0.950fc=11.900N/mm2；
经过计算得到公式右边等于41.49 kN，大于锚固力 N=9.55 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
附二：悬挑卸料平台计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息: 1.荷载参数
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脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35； 栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.15；
施工人员等活荷载(kN/m):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.00；
钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁
主梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：8号槽钢槽口水平 ；
次梁槽钢间距(m)：0.40，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；平台计算宽度(m)：3.00。 二、次梁的验算:
次梁选择 8 号槽钢槽口水平，间距0.40m，其截面特性为： 面积 A=10.24cm2；
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惯性距 Ix=101.30cm； 转动惯量 Wx=25.30cm3；
回转半径 ix=3.15cm；
截面尺寸：b=43.0mm,h=80.0mm,t=8.0mm。 1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为
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0.35kN/m；
Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 2.50/ 3.00× 0.40= 0.53kN/m；
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(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.08kN/m；
经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.14+0.53+0.08) = 0.90kN；
经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 3.00= 3.36kN。
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：
经计算得到，最大弯矩 M = 0.90×3.002/8+3.36×3.00/4=3.54kN.m。
3.抗弯强度验算 次梁应力：
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =3.54×10/(1.05×
25.30)=133.08 N/mm；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =133.084 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2,满足要求!
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4.整体稳定性验算
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 φb=570×8.00×43.00×235/(3.00×80.00×235.0)=0.82；
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： 得到 φb=0.725；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =3.54×103/(0.725×25.300)=192.79 N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =192.786 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 10号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=12.74cm2； 惯性距 Ix=198.30cm； 转动惯量 Wx=39.70cm； 回转半径 ix=3.95cm；
截面尺寸，b=48.00mm,h=100.00mm,t=8.5mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15kN/m；
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Q1 = 0.15kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.10kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.10) = 0.30kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.90×3.00+3.36)/2=3.03kN；
2.内力验算
悬挑卸料平台示意简图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
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悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：
R[1] = 19.025 kN； R[2] = 5.989 kN；
最大支座反力为 Rmax=19.025 kN.m； 最大弯矩 Mmax=5.610 kN.m； 最大挠度 V=8.606 mm。
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3.抗弯强度验算
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其中 x -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm；
主梁槽钢的最大应力计算值 σ =5.61×106/1.05/39700.0+5.71×103/1274.000=139.053 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 139.053 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×8.5×48.0×235/(2500.0×100.0×235.0)=0.930； 由于 φb大于0.6，应按照下面公式调整：
可得 φb=0.767；
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主梁槽钢的稳定性验算 σ = 5.61×10/(0.767×39700.00)=184.26 N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算 σ = 184.26 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支座反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisinθi
其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支座反力(kN)； RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)；
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θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sinθi = Sin ( 90 - ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = 0.958； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi； RU1 = 19.025 / 0.958 = 19.86 kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为19.86kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取19.863kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=22.0mm。 钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求！ 六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为： N=RU=19862.922N。 拉环强度计算公式为：
其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
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所需要的拉环最小直径 D=[19862.9×4/(3.142×50.00×2)]=22.5mm
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