高大模板及支撑体系 设计与施工方案
目 录
1、编制依据 2、功能及结构介绍 1、编制依据 1.1施工组织设计 1.2施工图纸（详见表1-1) 1.3 主要规程、规范（详见表1-2)
规范一览表 表 1-2 类 别 名 称 国 家 地方 1.4其他 (1）建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。
(2）企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件。 (3）企业项目管理手册。
（4）《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》 2、功能及结构介绍 2.1总体介绍
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编 号 北京*学校工程主要由宿舍楼和教学楼组成，该工程位于北京*区*路
38号，建筑总面积35846㎡，其中宿舍楼建筑面积8792m2，教学楼建筑面积27054㎡；建筑高度宿舍楼29.85米，教学楼18.35m；建筑层数：宿舍楼地上10层，地下2层，教学楼地下1层，地上4层。结构形式：宿舍楼为全现浇剪力墙结构，教学楼框架－剪力墙结构。
教学楼集一至十二年级教学、学习、娱乐活动及餐厅为一体的综合性建筑，室内主要有教室、实验室、计算机房、室内活动场、报告厅、阶梯教室等功能性房间。 2.2室内活动场、报告厅、阶梯教室结构简介
部 位 Ⅰ段室内活动室 Ⅰ段报告厅 Ⅱ段展厅 平面尺寸（m） 净高（m） 板厚（mm） 梁截面尺寸（mm） 为保证施工过程中的安全，需对以上部位的模板及支撑体系进行设计验算，并对方案进行专家论证。 3、施工准备
3.1组织施工技术人员在施工前认真熟悉图纸，了解设计意图，熟悉各部位及各空间的相对关系及标高。发现问题及时同设计院沟通，做到提前发现问题，提前解决问题。 3.2编制模板及支撑体系专项设计施工方案，对施工队组进行技术交底。 3.3对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。 4、脚手架设计与施工 4.1脚手架及其附件材料要求 4.1.1钢管
（1）钢管规格及材质要求
钢管均采用φ48×3.5mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T-700）中Q235－A级钢的规定。 （2）外观检查
钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲
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等现象。钢管必须涂有防锈漆。 （3）钢管上严禁打孔。 4.1.2扣件 （1）材质
采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。 （2）外观检查
扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。 4.2脚手架搭设及构造要求 4.2.1 立杆
立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。 4.2.2水平杆
水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。
4.2.3剪刀撑
本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑应按附图设置，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。
为保证剪刀撑得顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个。 4.3质量保证措施
4.3.1扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
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4.3.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法
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4.4 安全施工措施
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4.4.1材质及其使用的安全技术措施
（1） 扣件的紧固程度宜在40～50 N·m，并不大于65 N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
（4）钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。 （5）梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。 4.4.2 脚手架搭设的安全技术措施
（1）操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下一步操作。 （2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
（3）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 （5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。
（6）搭设过程中严格控制立杆的自由伸出长度，应按附图施工。 4.4.3 脚手架拆除的安全技术措施
（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
（3）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人维护，禁止非作业人员进入。
（4） 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
（5） 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
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（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
（7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
（8）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件供应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
（9）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 （10）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 （11）拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。 5、模板工程
模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。 5.1模板的支设
模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。 5.2顶板模板支设
5.2.1顶板模板采用15mm 厚木多层板，50mm×100mm 木方做次楞，中心间距300mm，100mm×100mm 木方做主楞，中心间距850或900mm，采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统，考虑到整个支撑系统的稳定性，设水平剪刀撑和竖向剪刀撑。具体设置见附图。 5.2.2顶板模板施工时注意以下几点：
1、 横板支撑钢管必须在楼面弹线下垫50mm×250mm通长木跳板，Ⅲ段室内活动室支撑钢管下垫100×100 mm通长木方（东西向）；
2、 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
3、 模板第一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；
4、 根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4m 开间按1‰起拱，4m≤L＜6m按2 ‰起拱，6m≤L的按2～3‰起拱。
5、 顶板纵横格栅用压刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校
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正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 5.3楼面梁模板体系
采用18厚多层板，两侧部分水平次龙骨采用50x100木方，间距250mm，竖向主龙骨采用ø48钢管，当梁高大于1000mm时，间距450mm，当梁高小于等于1000mm时，间距900mm。
当800mm≤梁高〈1000mm时，必须按水平间距610mm设一道φ16对拉螺栓；当1000mm≤梁高〈1200mm时，必须按水平间距610mm设两道φ16对拉螺栓；当1200mm≤梁高≤1400mm时，必须按水平间距610mm设三道φ16对拉螺栓。
梁底模次龙骨采用50x100mm木方，主龙骨为钢管，当梁高大于1000mm时，间距450mm，当梁高小于等于1000mm时，间距900mm。梁宽≤300mm底部设置2根木方，300mm≤梁宽≤400mm，底设3根木方，钢管主龙骨与板下支撑连成一体。
厚梁侧模，背楞木方@250木长铁钉方@300木方长铁钉对拉螺栓钢管@450~900梁底50100木方间距小于等于300详见附图详见附图
支撑系统：梁下主龙骨钢管与板下碗扣架连成整体，碗扣上端支撑板底主龙骨 部分加“U”型托进行高度调节。
5.4模板工程的冬期施工
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5.4.1模板在支设前必须将模板表面清理干净，并刷涂脱模剂，不得粘有杂物或冰雪，然后采取塑料布等覆盖措施以便提高模板所处的环境温度。
5.4.2顶板拆模按气温和混凝土的实际强度来确定，按规范要求拆模。模板拆除需经项目技术部同意后方可进行。同时要求有预应力的梁板必须经张拉后方可拆除。 6、模板制作、安装技术措施 6.1 进场模板质量标准
模板要求：
6.1.1 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验）。
6.1.2 外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。 不得有板边缺损、起毛。
每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。 每平方米污染面积不大于0.005m2 。 6.1.3 规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。
长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。
对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。
翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与版面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 6．2模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。 6．2．1 主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。 检查数量：全数检查。
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检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 （2）在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 6．2．2一般项目
（1）模板安装应满足下列要求：
1、 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； 2、 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂； 3、 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
（2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。） 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
（3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表6-1 的规定。
检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间）。 检验方法：钢尺检查。
6．2.3现浇结构模板安装偏差规定
检查数量：按规范要求的检验批（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间）。
检验方法：检查同条件养护石块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 6．2.4顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500 线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 6．2.5模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；
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钢模板如发生变形时，及时修整。 6．2.6清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木多层板背订木方固定。
6．2.7跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱1～2‰mm；跨度大于6m 的板起拱2～3‰。 7、与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
7.1混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 8、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 8.1 多层板选同一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
8.2 进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 9、模板拆除及养护
9.1梁板底模拆除时混凝土的强度要求 梁板底模拆除时应符合下表的规定： 构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 >2，≤8 >8 梁 悬臂构件 ≤8 >8 --- 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 9.2梁侧模拆除时，混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，（现场以手指略微用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。
9.3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原则，严禁用大锤和撬棍硬砸硬碰。
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9.4梁、板模板为18mm和15mm厚多层板，现场拆装时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。
9.5伸缩后浇带处混凝土模板要求在混凝土浇筑后保留整个房间不拆除，直至浇注后浇带混凝土后方可拆除此处模板。
9.6梁侧模、板底模等模板，使用后有变形等损伤的要及时进行修补。 9.7支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。
9.8拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。
9.9对于预应力混凝土梁板，侧模在满足拆模强度后即可拆除，底模在预应力张拉后方可拆除。
9.10在阶梯教室、报告厅、室内活动室上部顶板结构没有施工完时，不能进行相应部位地下室顶板模板及支撑系统的拆除。 10、质量保证措施 10.1质量目标
拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无须抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要求一次验收合格率100%。 10.2质量保证体系
建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络。 10.3模板工程质量控制程序
模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按北京市颁发的《建筑工程资料管理规程》（DBJ01-51-2003）及《建设工程监理规程》（DBJ01-41-2002）填写预检记录表格、质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。 10.4模板工程质量标准及控制 10.4.1模板安装质量标准
必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。
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（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。
（2）在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免沾污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。 (3）模板安装的允许偏差及检验方法
现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法
项目 轴线位置 底模上表面标高 界面内部尺寸 层高垂直度 基础 墙、梁、柱 全高≤5m 全高>5m 允许偏差（mm） 3 ±3 ±5 ±3 3 5 2 2 2 2 2 2 +5，-0 5 +5，-0 3 ±5 6 5 +10，-0 尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 尺量 靠尺、楔形塞 方尺、塞尺 线尺 拉线、尺量 经纬仪或吊线、尺量 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 尺量 相邻两板表面高低差 表面平整 阴阳角 方正 顺直 预埋铁件中心线位移 预埋管、螺栓 预留孔洞 中心线位移 螺栓外露 长 度 中心线位置 尺寸 中心线位移 门窗洞口 宽、高 对角线 插筋 中心线位移 外露长度 10.4.2质量控制注意点 拉线、尺量 （1）浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组
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设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。 （2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。
（3）所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位）。
（4）模板支好后，垃圾清理不得用变压空气吹，而应该用吸尘器吸，以免锯末等影响混凝土质量。
（5）在浇注顶板混凝土时不能将布料机放在高大模板支撑的上面，应单独搭架支撑布料机。
11、安全生产及文明施工保证措施 11.1安全保证体系
根据有关规定建立健全安全保证体系并成立由项目经理部安全生产负责人为首，各施工单位安全生产负责人参加的“安全生产管理小组”组织领导施工现场的安全生产管理工作。
11.2安全、文明施工具体措施
（1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。 （2）特殊工种持证上岗，有关证件须符合北京市有关规定。
（3）起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人。模板吊运由持证起重工指挥，符合相关安全操作规程。
（4）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得进此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上的杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。
（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
（6）模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。
（7）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带保护罩、锯片防护罩、分料器，并接用漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和吊刨同时
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使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（8）施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关。 （9）发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在未切断电源之前与触电者接触。
（10）现场木工加工棚全封闭并采取隔音措施，防止噪声污染。
（11）木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材。
（12）施工场所保持道路畅通，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程。
（13）在现场高空模板施工必须有操作架（特别是施工外围），操作架上必须铺跳板，绑好防护栏杆及踢脚板。临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带。 （14）严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。 （15）传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人。
（16）所有钢管架料及配件进场必须经过喷漆处理，满足CI要求。 （17）模板整装整拆，选择平整坚实的场地进行堆放。
（18） 材料堆放严格按项目经理部指定位置码放整齐，材料码放高度应满足安全要求。 （19）外围墙边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落。 （20）夜间施工要有足够照明。
（21）模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人。 （22）操作机械严守机械操作规程。
（23）模板工程的其它操作必须符合相关安全操作规范要求。 （24）混凝土楼板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。
（25）脚手架料、钢筋在塔吊吊运时，捆绑绳人与千斤绳分开，捆绑绳必须对被起吊物缠绕一圈四点起吊，防止杆件滑落伤人。 12、成品保护
12.1上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。
12.2为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋（固定线盒）或要踮起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管线打弯走线时不得直接以模板为支点，须用
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木方作垫进行。 13、环境保护措施
13.1噪声的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。
13.2 模板拆除后，清除模板上的黏结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到北京市垃圾集中堆放场。
13.4梁板模板内锯末、灰尘等清理后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。 14、模板计算
14.1楼板支撑系统的验算
由于楼板模板采用15厚多层板做面板，用50×100和100×100木方做龙骨，在《模板施工方案》已经验算过，在这里主要进行立杆稳定性计算。
从脚手架布置图来看，只有Ⅲ段室内活动室立杆伸出自由长度最大，就按此图进行计算。
模板及支架自重标准值：0.75kN/m2 施工人员及设备荷载标准值：1.0kN/m2 混凝土自重 24×0.15=3.6kN/m2 钢筋自重 1.1×0.15=0.165kN/m2
由于模板支架为敞开架，挡风系数小，可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能
力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：
N=[(0.75+3.6+0.165)×1.2+1.0×1.4]×0.92=5.52KN 模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.44=2.08m
根据〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>(JGJ130—2001,2002年版） 表5.3.3取长度系数μ=1.5
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i. 当k=1时， λ=1.5×208/1.58=197＜210，满足要求。 当k=1.155时， λ=1.155×208×1.5/1.58=228。 查表得ф=0.14
N/фA=5.52×103/(0.14×489)=81N/mm2＜205 N/mm2 满足要求。 14.2楼板梁计算
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14.2.1Ⅰ段报告厅梁的验算
以梁高1250mm，宽350mm，顶撑间距450mm，采用18厚多层板及50×100木方作底板模。 （1）荷载分析
底模板自重 0.75×0.35=0.26kN/m 砼自重 24×0.35×1.25=10.5kN/m 钢筋自重 1.5×0.35×1.25=0.66kN/m 活荷载 2.0×0.35=0.7 kN/m 总竖向荷载 q=(0.26+10.5+0.66)×1.2+0.7×1.4=14.65kN/m 抗拉、抗压和抗弯设计值：f=11N/mm2 弹性模量： E=9000 N/mm2
截面特性： I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 W= bh2/6=40×852/=4.82×104mm3 （2）弯距计算
按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查得弯距系数km=0.107，剪力系数Kv=0.607，挠度系数Kw=0.632
Mmax=kmql2=0.107×14.65×0.452=0.32KN·m
σ= Mmax/W=0.32×106/4.82×104=6.64N/mm2＜11N/mm2 满足要求。 （3）挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×14.65×4504/(100×9000×2.05×106) =0.20mm＜L/400=1.125mm 满足要求。
（4）立杆稳定性计算
单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： N=[ (0.26+10.5+0.66+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 =7.83KN
模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.295=2.09m
根据〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>(JGJ130—2001,2002年版）表5.3.3取长度系数μ=1.5
22
由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。 当k=1时， λ=1.5×209/1.58=198＜210，满足要求。 当k=1.155时， λ=1.155×209×1.5/1.58=229。查表得ф=0.139 N/фA=7.83×103/(0.139×489)=115N/mm2＜205 N/mm2
满足要求。
结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.2.2Ⅰ段室内活动室梁的验算
以梁高1200mm，宽400mm，顶撑间距450mm，采用18厚多层板及50×100木方作底板模。 （1）荷载分析
底模板自重 0.75×0.4=0.3kN/m 砼自重 24×0.4×1.2=11.52kN/m 钢筋自重 1.5×0.4×1.2=0.72kN/m 活荷载 2.0×0.4=0.8 kN/m 总竖向荷载 q=(0.3+11.52+0.72)×1.2+0.8×1.4=16.17kN/m 抗拉、抗压和抗弯设计值：f=11N/mm2 弹性模量： E=9000 N/mm2
截面特性： I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 W= bh2/6=40×852=4.82×104mm3 （2）弯距计算
按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查得弯距系数km=0.107，剪力系数Kv=0.607，挠度系数Kw=0.632
Mmax=kmql2=0.107×16.17×0.452=0.35KN·m
σ= Mmax/W=0.35×106/4.82×106=7.26N/mm2＜11N/mm2 （3）挠度计算
ω=0.632ql4/100EI=0.632×16.17×4504/(100×9000×2.05×106) =0.22mm 单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： 22 N=[ (0.3+11.52+0.72+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 =8.44KN 模板支架立杆的计算长度l0=1.8 根据〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>(JGJ130—2001,2002年版）表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。 当k=1时， λ=1.5×180/1.58=171＜210，满足要求。 当k=1.155时， λ=1.155×180×1.5/1.58=197。查表得ф=0.186 N/фA=8.44×103/(0.186×489)=92.8N/mm2＜205N/mm2 满足要求。 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.2.3Ⅱ段展厅梁的验算 由于该展厅顶板梁截面不大，按常规支撑能满足承载力及稳定性要求。 14.2.4 Ⅲ室内活动室梁的验算 以梁高1300mm，宽400mm，顶撑间距450mm，采用18厚多层板及50×100木方作底板模。 （1）荷载分析 底模板自重 0.75×0.4=0.30kN/m 砼自重 24×0.4×1.3=12.48kN/m 钢筋自重 1.5×0.4×1.3=0.78kN/m 活荷载 2.0×0.4=0.8 kN/m 总竖向荷载 q=(0.30+12.48+0.78)×1.2+0.8×1.4=17.39kN/m 抗拉、抗压和抗弯设计值：f=11N/mm2 弹性模量： E=9000 N/mm2 截面特性： I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 W= bh2/6=40×852=4.82×104mm3 （2）弯距计算 按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查得弯距系数km=0.107，剪力系数Kv=0.607，挠度系数Kw=0.632 Mmax=kmql2=0.107×17.39×0.452=0.377KN·m σ= Mmax/W=0.377×106/4.82×104=7.8N/mm2＜11N/mm2 22 （3）挠度计算 ω=0.632ql4/100EI=0.632×17.39×4504/(100×9000×2.05×106) =0.24mm 单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： N=[ (0.30+12.48+0.78+0.75)×1.2+2×1.4]×0.45 =8.99KN 模板支架立杆的计算长度l0=1.2+2×0.335=1.87m 根据〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉>(JGJ130—2001,2002年版）表5.3.3取长度系数μ=1.5 由JGJ130—2001公式5.3.3得长细比λ= l0/i=kμh/i。 当k=1时， λ=1.5×187/1.58=177＜210，满足要求。 当k=1.155时， λ=1.155×177×1.5/1.58=194。查表得ф=0.191 N/фA=8.99×103/(0.191×489)=96N/mm2＜205 N/mm2 满足要求。 结论：凡是梁高大于1m的顶撑间距为450mm，小于等于1m的顶撑间距为900mm。 14.3预应力空心楼板强度及变形验算 14.3.1楼板验算 计算空心楼板的折算厚度： （21×32×0.7-0.225（每个轻质管截面积）×1.3×672（根数）） (21×32)=0.41m 楼板新浇混凝土自重：(24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2 模板自重0.75kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2 取1m板宽计算。 (1）板抗弯强度验算 q=(10.35+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=16.82kN/m Mmax=0.107 ql2=0.107×16.82×0.3×0.3=0.162kN.m W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 22 σ= Mmax/W=0.162×106/3.75×104=4.32N/mm2＜9.68 N/mm2 满足要求。 （2）板变形演算 模板上的正常使用极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(10.35+0.75)×1.0=11.1kN/m I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 V=0.632ql4/100El =0.632×11.1×3004/100×4680×2.81×105=0.518mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的l/400=300/400=0.75mm。 基本满足要求。 14.3.2次龙骨计算 多层板及50mm×100mm方木自重标准值：0.3kN/m2。 （1）抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： q=（0.3+10.35）×0.3×1.2＋2.5×0.3×1.4=4.884kN/m Mmax=0.125ql2=0.125×4.884×0.92=0.49kN·m W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3 σ= Mmax/ W=0.49×106/4.82×104=10.2N/mm2＜11 N/mm2 满足要求。 （2）变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值，按多层板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+10.35)×0.3=3.195kN/m. I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 V=0.632ql4/100El=0.632×3.195×9004/100×9000×2.05×106=0.72mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm 满足要求。 14.3.3主龙骨计算 采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距0.9m，步距1500mm.由于 22 水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值：2.0kN/m2 （1）抗弯强度验算 直接支撑方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： q=（0.3+10.35）×0.9×1.2+2.0×0.9×1.4=14.022kN/m W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3 I= I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4 Mmax=0.125ql2=0.125×14.022×0.92=1.42kN·m σ= Mmax/W=1.13×106/1.02×105=11N/mm2= fm=11N/mm2 基本满足要求。 （2）变形验算 直接支撑方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值， 按胶合板及50mm× 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=（0.3+10.35）×0.9=9.585kN/m V=0.677ql4/100El =0.677×9.585×9004/100×9000×4.35×106 =1.09mm 验算时，其变形值不得超过计算宽度的l/400=900/400=2.5mm 14.3.4立杆稳定性验算： 新现浇钢筋混凝土自重 (24x0.41＋1.1x0.41)+0.014×10×0.41=10.35kN/m2 模板自重 0.75kN/m2 钢管自重 0.5kN/m2 施工活荷载 2.5kN/m2、 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计： 17.42KN/m2 钢管每区格面积为：0.9×0.9=0.81m2 每根钢管承受的荷载：0.81×17420=14110N 用Φ48×3.5mm 钢管 A=489 mm2 i=15.8 mm 22 立杆的计算长度 l0＝1.5+2×0.305=2.11m 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3取长度系数µ＝1.5。 λ＝l0/ i＝kµh/ i 当k＝1时，λ＝1.5x201/1.58＝190＜210，满足要求。 当k＝1.155时，λ＝1.155x1.5x211/1.58=231。 查表得 Ψ＝0.137。 按稳定性计算支柱的受压应力为： σ=N/ψ·A=14110/0.137×489=209N/mm2 ≈f=205 N/mm2 基本符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。 14.4预应力楼板暗梁支撑系统验算 基础底板至板底净空高度5.79m，板厚700mm，用18mm 厚木胶板做面板， 50mm×100mm 木方做次龙骨，100mm×100mm 木方做主龙骨，采用ф48×3.5钢管架做楼板模板支撑系统，楼板最大平面尺寸21000mm×32000mm，暗梁次龙骨间距100 mm，主龙骨间距900 mm。 14.4.1楼板暗梁强度及变形验算 计算空心楼板的折算厚度： 楼板新浇混凝土自重：(24x0.7＋1.1x0.7) =17.57kN/m2 模板自重0.75kN/m2 施工活荷载2.5kN/m2 (1）板抗弯强度验算 q=(17.57+0.75)×1.0×1.2+2.5×1.0×1.4=25.484kN/m Mmax=0.107 ql2=0.107×25.484×0.2×0.2=0.109kN.m W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3 σ= Mmax/W=0.109×106/3.75×104=2.91N/mm2＜9.68 N/mm2 满足要求。 （2）板变形演算 模板上的正常使用极限状态设计值，按楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重以及模板自重组合计算： q=(25.484+0.75)×1.0=26.234kN/m 22 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4 V=0.632ql4/100El =0.632×26.234×2004/100×4680×2.81×105=0.2mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的l/400=200/400=0.50mm。 基本满足要求。 14.4.2暗梁次龙骨计算 多层板及50mm×100mm方木自重标准值：0.3kN/m2。 （1）抗弯强度验算 方木上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算： q=（0.3+25.484）×0.1×1.2＋2.5×0.1×1.4=3.444kN/m Mmax=0.125ql2=0.125×3.444×0.92=0.35kN·m W=bh2/6=40×852/6=4.82×104mm3 σ= Mmax/W=0.35×106/4.82×104=7.26N/mm2＜11 N/mm2 满足要求。 （2）变形验算 模板上的正常使用极限状态设计值，按多层板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=(0.3+25.484)×0.1=2.58kN/m. I=bh3/12=40×853/12=2.05×106mm4 V=0.632ql4/100El=0.632×2.58×9004/100×9000×2.05×106=0.58mm 验算时，其变形值不得超过计算跨度的l/400=900/400=2.5mm 满足要求。 14.4.3暗梁主龙骨计算 采用φ48×3.5mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距0.9m和0.3m，步距1500mm.由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。 施工人员及设备荷载标准值：2.0kN/m2 （1）抗弯强度验算 直接支撑方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算： 22 q=（0.3+25.484）×0.3×1.2+2.0×0.3×1.4=10.1kN/m W=bh2/6=85×852/6=1.02×105mm3 I= I=bh3/12=85×853/12=4.35×106mm4 Mmax=0.125ql2=0.125×10.1×0.92=1.02kN·m σ= Mmax/W=1.02×106/1.02×105=10N/mm2＜fm=11 N/mm2 基本满足要求。 （2）变形验算 直接支撑方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值， 按胶合板及50mm× 100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重组合计算： q=（0.3+25.484）×0.9=23.20kN/m V=0.677ql4/100El =0.677×23.20×9004/100×9000×4.35×106 =2.6mm≈l/400=900/400=2.5mm 基本满足要求。 14.4.4暗梁立杆稳定性验算： 新现浇钢筋混凝土自重：(24x0.7＋1.1x0.7) =17.57kN/m2 模板自重 0.75kN/m2 钢管自重 0.5kN/m2 施工活荷载 2.5kN/m2、 静载分项系数取1.2，施工活荷载分项系数取1.4 合计： 26.084KN/m2 钢管每区格面积为：0.3×0.9=0.27m2 每根钢管承受的荷载：0.27×26084=7043N 用Φ48×3.5mm 钢管 A=489 mm2 i=15.8 mm 立杆的计算长度 l0＝1.5+2×0.305=2.11m 根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3取长度系数µ＝1.5。 λ＝l0/ i＝kµh/ i 当k＝1时，λ＝1.5x211/1.58＝200＜210，满足要求。 当k＝1.155时，λ＝1.155x1.5x211/1.58=231。 查表得 Ψ＝0.137。 按稳定性计算支柱的受压应力为： 22 σ=N/ψ·A=7043/0.137×489=105N/mm2 ＜f=205 N/mm2 符合要求。 根据以上分析，该钢管架能满足要求。 14.5施工荷载分析 (1）考虑到满堂钢管架自重较大，地下一层支撑架不拆除。 (2)Ⅰ段大报告厅耳光室属悬挑构件，更应注意各层立杆上下对齐，水平杆应连通并与剪力墙顶紧。 （3）由于Ⅲ段一层楼板后浇带模板已拆除，考虑到该部位以上为阶梯教室。需对后浇带一层楼板进行支撑回顶。在后浇带两侧各立两排立杆，纵横间距1.2m，梁底中心线必须有立杆。靠近楼板的水平杆离楼板距离不能大于600mm。 （4）对于已经拆除的Ⅰ段大报告厅和Ⅲ段活动室楼板，应在地下室内回填土修整平整后，搭设满堂脚手架（采用ф50碗扣架+“U”托），立杆下面垫50厚通长木挑板，上面用“U”托顶住100X100通长木方，立杆纵横间距1.2m，所有梁底中心线必须按间距1.2m设置立杆，水平杆步距1.5m。靠近楼板的水平杆离楼板距离不能大于600mm。 （5）Ⅰ段大报告厅有部分立杆落在悬挑台阶的边缘，在台阶下垫木方并用木楔子塞紧。 22 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容