第３５卷第６期 Ｖｏ１．３５ Ｎｏ．６ ２０１４ 青岛理工大学学报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ 钢板剪力墙超厚钢板焊接技术研究与工程应用 王立峰 ，黄伟平 ，孙婷 （１．青岛新华友建工集团股份有限公司，青岛２６６１０１；２．青岛交运集团，青岛２６６０３４） 摘要：以东营市中石油装备国际交流中心工程为背景，对超厚钢板的焊接技术进行研究．利用大型有限元程 序ＡＮＳＹＳ，采用生死单元技术和热一结构耦合技术，对不同环境温度和不同焊接层数的焊接方案进行了有限 元模拟分析，得到焊接温度场和等效残余应力分布规律．结果表明：超厚钢板在焊接后，焊缝附近各点，离焊缝 中心越近，温度越高；近焊缝区温度变化较快，而远离焊缝区各点的温度变化较慢．焊缝的等效残余应力在焊 缝区的应力峰值最高，甚至达到材料的屈服强度．对于超厚钢板，随着施焊层数的增加，试件的等效残余应力 的峰值有所降低．在低温环境下，采用焊前预热、焊后保温可有效缓和残余应力峰值，研究成果可为工程提供 参考． 关键词：超厚钢板；钢板剪力墙；多层多道焊接；有限元模拟 中图分类号：ＴＵ３９１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７３—４６０２（２０１４）０６－０００１－０８ Ｓｔｕｄｙ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｅｘｔｒａ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ＷＡＮＧ Ｌｉ—ｆｅｎｇ ，ＨＵＡＮＧ Ｗｅｉ—ｐｉｎｇ ，ＳＵＮ Ｔｉｎｇ （１．Ｑｉｎｇｄａｏ Ｘｉｎｈｕａｙｏｕ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６１０１，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｑｉｎｇｄａｏ Ｊｉａｏｙｕｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｑｉｎｇｄａｏ ２６６０３４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ ｏｆ Ｄｏｎｇｙｉｎｇ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｘｃｈａｎｇｅ Ｃｅｎｔｅｒ ｓｔｕｄｉｅｓ ｔｈｅ ｅｘｔｒａ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｕｎｄｅｒ ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａ— ｔｕｒｅ．Ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｔｈｅ ｂｉｒｔｈ－ａｎｄ－ｄｅａｔｈ ｅｌｅｍｅｎｔｓ ａｎｄ ｔｈｅｒｍａｌ～ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｃｏｕｐｌｅｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｔｈｅ ｌａｒｇｅ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｐｒｏｇｒａｍ ＡＮＳＹＳ。ｉｔ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｓｃｈｅｍｅｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｌａｙｅｒ ｎｕｍｂｅｒｓ ａｎｄ ｏｂｔａｉｎｓ ｔｈｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｌａｗ ｏｆ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｆｉｅｌｄ ａｎｄ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｒｅｓｉｄｕａ１．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ：ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｅｘｔｒａ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅ１ ｐｌａｔｅ ｉｓ ｗｅｌ— ｄｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｗｅｌｄ ｃｅｎｔｅｒｌｉｎｅ ｎｅａｒ ｔｈｅ ｗｅｌｄ ｚｏｎｅ，ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｇｅｔｓ ｈｉｇｈ ａｎｄ ｖｉｃｅ ｖｅｒｓａ． Ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｌａｙｅｒｓ ｉｎｃｒｅａｓｅ，ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｐｅａｋ ｏｆ ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｅｘｔｒａ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｗｉｌｌ ｄｅｃｒｅａｓｅ．Ｕｎｄｅｒ ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ，ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｅ－ ｈｅａｔｉｎｇ ｂｅｆｏｒｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｅａｔ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ａｆｔｅｒ ｗｅｌｄｉｎｇ ｃａｎ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｅａｓｅ ｔｈｅ ｐｅａｋ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｉｄｕａ１ ｓｔｒｅｓｓ．Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｒｅｓｕｌｔｓ ｃａｎ ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｅｘｔｒａ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ；ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ；ｍｕｌｔｉ—ｌａｙｅｒ ｍｕｌｔｉ—ｃｈａｎｎｅｌ ｓｏｌｄｅｒｉｎｇ； ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｉｍ１ｌｌａｔｉｏｎ 收稿日期：２０１４—１０—０５ 作者简介：王立峰（１９８３一），男，山东青岛人．硕士，工程师，主要从事结构工程方面的研究．Ｅ－ｍａｉｌ：ＸＨＹＺＧＳ＠１６３．ｃｏｒｎ． 第６期 王立峰，等：钢板剪力墙超厚钢板焊接技术研究与工程应用 ３ ３０ ｎｌｎｌ ｛ ０ｇ瘩 ｛ｌ Ｉ ５００ｍｒａ 【（ａ）模型平面 （ｂ）模型立面 图３试件尺寸 ２．２有限元计算参数 模型焊接初始温度分别取低温一２Ｏ℃ （ＥＴＳ－Ａ试件），室温２０℃（ＥＴＳ＿Ｂ试件）和 ２００℃（ＥＴ Ｃ试件）．其中，初始温度，２００℃系 列试件是为了模拟焊前预热焊后保温对焊件温 度场及应力应变的影响．焊接采用ＣＯｚ气体保 护焊，取焊接电流 ＝＝＝１５０ Ａ，电弧电压Ｕ一２４ Ｖ，焊接恒定速度 一１０ ｍｍ／ｓ，焊接效率７７— ０．７５进行多道焊接． 图４试件有限元模型 ４ ２ １ ／ ３ ５ ● ● ●／ ● ● 图５有限元模型考察点 表１ ＥＴＳ－Ａ有限元模型 ４ 青岛理工大学学报 第３５卷 ２．３有限元计算结果分析 ２．３．１温度路径和时间历程分析 以ＥＴＳ－Ａ５模型为例，ＥＴＳ－Ａ５分６层焊接，每层５道，每层用时２５０ ｓ，沿模型焊缝方向中心线选取 时间点为第２，４，６层焊缝加温结束时刻与焊接过程冷却结束时刻考察模型温度沿路径１变化的情况．图 ６是时间点为５００，１０００，１５００，３０００ ｓ时路径１上各点的温度分布曲线，各路径的位置如图７所示． ４００ ３５Ｏ ３００ ２５０ 密２０ｏ 赠１５０ １０Ｏ ５０ ０ ０．１ ０．２ ０．３ ０．４ ０．５ 离焊接开始点的距离ｄｉｍ 图６焊接瞬态温度分布曲线 ～＿５００ ｓ：一ｌＯ００ ｓ；—１５００ ｓ；＋３０００ 图７路径示意 从图６中可以看到焊接过程中温度场的动 ｌ６００ １４００ ｌ２００ 】Ｏ００ 态变化状况．路径１上的最高温度出现在距离 起始点０．４～０．５ ＩＴＩ处，且各点的温度随着下 一层的焊接增加而升高，直至３０００ Ｓ冷却结束 时，路径１上的各点温度基本相同，均降至５Ｏ 。Ｃ左右． ８００ 蓦㈣ ４００ 图８为焊缝中心及其附近各考察点的热循 环时间历程． ２００ ０ 由图８可以看出，离焊缝中心线越近，温度 越高．焊接过程中热源沿焊接方向移动，从图可 以看出，各考察点的温度都在变化，分别在 ２００ ０ ５００ １０００ １５００ ２０００ ２５００ ３０００ 时间“ｓ １２５，３７５，６２５，８７５，１１２５，１３７５ Ｓ时，热源作用在 考察点１处，每层焊缝的温度达到高值，热源移 恒定值． 图８焊缝中心及其附近各点的热循环时间历程 注：点２与点３，点４与点５的曲线重合 走后，温度再降低；而且各考察点的升温速度明显比冷却速度要快．冷却结束时，各点的温度逐渐趋于某一 图９为焊缝中心考察点１的热循环曲线．图９（ａ）为ＥＴ Ａ系列不同施焊层数的各模型沿焊缝方向 模型中心考察点１的热循环曲线；图９（ｂ）为不同初始温度条件的ＥＴ Ａ５、ＥＴＳ－Ｂ５、ＥＴＳ－Ｃ５各模型中心 考察点ｌ的热循环曲线． 从图９（ａ）可以看出，由于焊接层数的不同，在试件上相同位置的取样点的热循环曲线的峰值温度个 数不同且出现在不同的时刻．显然，试件峰值个数与试件分层数相同，随着焊接层数的增加，模型沿焊缝中 心线温度平均值减小． ＥＴ Ａ５、ＥＴＳ－Ｂ５、ＥＴＳ－Ｃ５分别是环境温度为一２０，２０，２００℃的６层焊接模型，从图９（ｂ）中可以看 出，５００ Ｓ前试件焊缝中心温度受环境温度影响较大，５００ Ｓ以后３个试件的焊缝中心点温度趋于一致． ２．３．２焊接残余应力分析 焊接残余应力对结构的刚度和稳定性都有影响．在厚板焊接中产生的三向焊接残余应力会阻碍塑性 变形，容易产生裂纹，加速构件的脆性破坏．笔者对１５个模型选取３条路径的残余应力进行数值分析． 第６期 赵赠 １５８０ ０ 掩 粥 Ｏ Ｏ 王立峰，等：钢板剪力墙超厚钢板焊接技术研究与工程应用 ０ 他 屯 Ｏ Ｏ Ｏ １５８０ １３８０ １ｌ８Ｏ １３８Ｏ — ９８０ １ 蛊７８０ 赠５８０ Ｉ、 ｜ ，３８０ ｈ ｒ＼ ，、 、 个 Ｏ ＼ ：乏：ｌ ｌ８Ｏ 一２０ ５００ １０００ １５Ｏ０ ２０００ ２５００ ３０００ ０ ５００ １０００ ｌ５００ ２０００ ２５００ ３０００ 时间ｔ／ｓ 时间 ｓ （ａ）ＥＴＳ—Ａ系列试件焊缝中心热循环历程 ～（ｂ）Ａ５，Ｂ５，Ｃ５焊缝中心热循环历程 ——ＥＴＳ—ＡＳ；…ＥＴＳ—ＢＳ；一一ＥＴＳ—ＣＳ； ＥＴＳ—Ａ１；…一ＥＴＳ—Ａ２；一一ＥＴＳ—Ａ３；一…ＥＴＳ Ａ４；——ＥＴＳ—Ａ５图９焊缝中心热循环历程 其中，路径１为模型纵向中心线，路径２为模型横向中心线，路径３为模型沿厚度方向中心线，如图７ 所示．冷却后，对应的时刻为３０００ ｓ，３组模型路径ｌ的等效残余应力分布如图１Ｏ所示，以第１层焊缝的起 始位置为坐标原点． ６００ ５００ ５００ ４００ 苫 兰４００ ｂ ３００ ３００ ２００ 篓２００ ｌ００ Ｏ 蓁１０ｏ Ｏ ｏ．１ ０．２ ０。３ ｄ｛ｍ ｏ．４ ｏ．５ ０．１ ０．２ ０．３ ｄ｝ｍ ０．４ ０．５ （ａ）ＥＴ８一Ａ系列模型 一（ｂ）ＥＴＳ—Ｂ系列模型 ＥＴＳ—Ａ５ —ＥＴＳ—Ａ１；一ＥＴＳ—Ａ２；一ＥＴＳ～Ａ３；一５００ ＥＴＳ—Ａ４；一＿Ｉ１ＴＳ—Ｂ１ 一ＥＴＳ—Ｂ２；一ＥＴＳ—Ｂ３；一ＥＴＳ—Ｂ４；一ＥＴＳ—Ｂ５ ４００ 山 罨３００ ２００ 镁 １００ 图１Ｏ路径１焊接等效残余应力 路径１为焊缝的长度方向，从图１０中可知，各系列试件的焊接等效残余应力沿该路径的应力峰值均 很高，甚至达到钢材的屈服强度．对比ＥＴＳ－Ａ、ＥＴＳ－Ｂ、ＥＴＳ－Ｃ各个系列试件可以看出：随着焊接层数的增 加，试件的等效残余应力的峰值会有所降低．Ｎｎ，－ｔ，对比ＥＴＳ－Ａ、ＥＴＳ－Ｂ、ＥＴＳ－Ｃ三个系列试件可以看出： 青岛理工大学学报 第３５卷 随着施焊的环境温度增加，试件等效残余应力的峰值也会有所降低． 一３０００ Ｓ时３组模型路径２的等效残余应力分布曲线，即横向等效残余应力分布曲线如图１１所示，以 侧钢板的边缘为坐标原点． ４００ ５００ ４００ 窑 ３００ 岂 ３００ 收 ２００ 篓２０ｏ 龄１００ １００ ０．１ ０．２ ０．３ ０．４ ０．１ ０．２ ０．３ ０．４ ｄｆｍ ｄ｜ｍ （ａ）ＥＴＳ—Ａ系列模型 一（ｂ）ＥＴＳ—Ｂ系列模型 ＥＴＳ～Ａ５ 一ＦｒＳ—Ａｌ；一ＥＴＳ Ａ２； ＥＴＳ—Ａ３；一ＥＴＳ—Ａ４；一ＥＴＳ—Ｂ１；一ＥＴＳ—Ｂ２；一ＥＴＳ—Ｂ３：—卞一ＥＴＳ－Ｂ４；一ＥＴＳ—Ｂ５ ４００ ３００ 皇 菩２ｏｏ 馔 １００ Ｏ ０．１ ０．２ ０．３ ０．４ ａ／ｍ （ｃ）ＥＴＳ－Ｃ系列模型 一ＥｒＳ—Ｃｌ；一ＥＴＳ—Ｃ２；一ＥＴＳ—Ｃ３；一ＥＴＳ—Ｃ４；一ＥＴＳ—Ｃ５ 图１１路径２焊接等效残余应力 由图ｌ１可以看出：随着焊接层数的增加，试件横向的等效残余应力的峰值有所降低，并且等效残余应 力的分布区域也变小．同时，对比ＥＴＳ－Ａ５、ＥＴＳ－－Ｂ５与ＥＴＳ－Ｃ５可以看出：随着环境温度的增加，试件横向 等效残余应力的峰值有所降低，并且残余应力的分布区域也变小． ３０００ Ｓ时３组模型路径３的等效残余应力分布曲线，即沿钢板厚度方向残余应力分布曲线如图１２所 示，以钢板厚度方向一侧面为坐标原点． 由图１２可以看出：随着焊接层数的增加，试件沿钢板厚度方向的等效残余应力的峰值有所降低，并且 等效残余应力的分布区域也变小；同时，对比ＥＴＳ－Ａ５、ＥＴＳ－Ｂ５与ＥＴＳ－Ｃ５可以看出：随着环境温度的增 加，试件沿钢板厚度方向的等效残余应力峰值有所降低，并且残余应力的分布区域也变小，与路径２得出 的结论一致，符合工程实际． ３现场焊接应用 针对该工程钢板厚度达到６０ ｍｍ，根据《建筑钢结构焊接技术规程》及上述有限元分析，组织了焊接 工艺评定，并确定了工艺参数，制定了完整、合理的工艺措施和流程． ３．１工艺流程 焊接试验和工艺评定一焊接顺序和焊接条件确认一检查引弧板／熄弧板一预热一定焊位一低氢焊条 第６期 王立峰，等：钢板剪力墙超厚钢板焊接技术研究与工程应用 打底焊一焊条或焊丝焊接一焊中检测一焊接完成一焊缝外观检查一填写外观质量检查记录一打磨一超声 波探伤检测 山 皇 ＿Ｒ 镁 按 湘 ｄ／ｍ ｄ｛ｍ （ａ）ＥＴＳ－Ａ系列模型—・ （ｂ）ＥＴＳ—Ｂ系列横型 ＥＴＳ—Ａ５一ＥｒＳ啊Ｂｌ；一ＥＴＳ—Ｂ２；一ＥＴ Ｂ３ 一ＥＴＳ—Ｂ 一ＥＴＳ—Ｂ５ Ｓ—Ａ１ …ＥＴＳ Ａ２；ＥＴＳ…Ａ３； ＥＴＳ Ａ４，一盏 枷 ｄ／ｍ （ｃ）ＥＴＳ－Ｃ系列模型 一ＥＴＳ——Ｃｌ 一ＥＴＳ—Ｃ２；一ＥＴＳ＿－Ｃ３；…ＥＴＳ Ｃ４； ＥＴＳ—Ｃ５ 图ｌ２路径３焊接等效残余应力 ３．２焊接 焊接前对钢材进行预热．超厚钢板的预热在１５０￣２００℃，预热范围为焊道两侧各１００ ｉｎｌｉ１．预热采用 氧炔中性火焰加热，用测温笔检查，加热温度须达到钢板预热所需的要求． 焊接引弧打火应在引弧板大于１０ ｍｍ处进行，使焊条和构件保持２～４ ｍｍ间隙产生电弧，中途接头 引弧则在焊缝接头前方１５￣２０ ｍｍ处打火引弧．焊接施工应以焊接工艺要求进行焊接作业，保证焊缝厚 度和宽度．焊接主要采用ＣＯｚ气体保护焊及手工电弧焊的焊接方法．手工电弧焊接打底，ＣＯ 气体保护 焊，填充和盖面以小电流和微小的摆动手法，采用双人对称、节点对称、结构对称的全方位对称焊接技术以 尽量减少焊接残余，防止焊接变形，确保焊接质量．为了减少焊接残余应力和变形，采用小电流多焊道的手 法，逐层逐道进行施焊，同一节点采用双人对称焊接施工． ３．３层间温度 超厚板焊接的层间温度应控制在９０￣１２０℃，每个接头宜一次性焊接完成，除特殊天气外，一般应焊 接完节点的１／３以上焊缝，方可停焊． ３．４后热及保温 焊接节点焊接完成后，为保证焊缝中扩散氢有足够的时间得以逸出，从而避免产生延迟裂纹，必须进 行后热处理．后热采用中性火焰，在焊道两侧１００￣－－１５０ ｍｍ处进行烘烤．烘烤温度在２００￣２５０℃，力Ⅱ热 ０．５ ｈ，最后采用石棉布将焊缝包裹．测温点选在直接加温处的相对部位，严禁在直接施热部位测试．达此 温度后用多层石棉布紧裹，保温的时间以接头区域、焊缝表面、背部均达环境温度为止． ８ 青岛理工大学学报 第３５卷 ４ 结论 １）焊缝附近各点，离焊缝中心线越近，温度越高．近焊缝区温度变化比较快，而远离焊缝区各点的温 度变化比较慢． ２）焊缝的等效残余应力在焊缝区的应力峰值较大，可以达到材料屈服强度． ３）随着焊接层数的增加，试件沿焊缝纵向、横向、厚度方向的等效残余应力的峰值有所降低；同时，随 着环境温度的增加，试件沿钢板纵向、横向、厚度方向残余应力峰值有所降低． ４）多层多道施焊对改善焊缝的受力状态有重要作用．由于焊接的线能量小，可以改善焊接接头的性 能，而且由于后焊的焊道对前一焊道及其热影响区进行再加热，使加热区组织和性能发生相变重结晶，形 成细小的等轴晶，使塑性和韧性得到改善． ５）低温作业条件下对于超厚钢板的焊接，应考虑焊前预热，焊后保温一定时间，采用多层多道施焊， 可以有效缓解纵向、横向、厚度残余应力峰值，并减小焊接热影响区． 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）： ［１］丁洁民，吴宏磊，赵昕．我国高度２５０ ｍ以上超高层建筑结构现状与分析进展［Ｊ］．建筑结构学报，２０１４，３５（３）：１—７． ＤＩＮＧ Ｊｉｅ－ｍｉｎ．ＷＵ Ｈｏｎｇｄｅｉ，ＺＨＡ０ Ｘｉｎ．Ｃｕｒｒｅｎｔ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｄｅｓｉｇｎ ｆｏｒ ｓｕｐｅｒ ｈｉｇｈ－ｒｉｓｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ ａｂｏｖｅ ２５０ ｍ ｉｎ Ｃｈｉｎａ［Ｊ］．Ｊｏｕｎａｌ ｏｆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２０１４，３５（３）：１－７． ［２］陆建新，刘晓斌，许航．高强度超厚钢板现场焊接工艺及其防变形措施ＥＪ］．钢结构，２０１０，２５（１０）：４５—４７． ＬＵ Ｊｉａｎ—ｘｉｎ，Ｉ ＩＵ Ｘｉａｏ－ｂｉｎ，ＸＵ Ｈａｎｇ．Ｏｎ—ｓｉｔｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ａｎｄ ａｎｔｂｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｕｐｅｒ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１０，２５（１Ｏ）：４５—４７． Ｅ３；杨武．现场环境对厚钢板焊接应力的影响研究［Ｄ］．重庆：重庆交通大学，２０１０． ＹＡＮＧ Ｗｕ．Ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｉｔｅ ｏｎ ｔｈｉｃｋ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｓｔｒｅｓｓ［Ｄ］．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ：Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉ— ｖｅｒｓｈｙ，２０１０． Ｅ４３王俊杰．厚板焊接残余应力有限元分析［Ｄ］．重庆：重庆交通大学，２００７． ＷＡＮＧ Ｊｕｎ—ｊｉｅ．Ａ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｉｎ ｔｈｉｃｋ ｐｌａｔｅ ｗｅｌｄｍｅｎｔ［Ｄ］．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ：Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒ— ｓｉｔｙ，２００７． ［５３ Ｗａｎｇ Ｊ，Ｕｅｄａ Ｙ，Ｍｕｒａｋａｗａ Ｈ，ｅｔ ａ１．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｉｎ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｃｃｕｒａｃｙ ａｎｄ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ３－Ｄ ＦＥＭ ａｎａｌｙｓｉｓ ｉｎ ｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｗｅｌｄｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ。１９９６，７５（４）：１２９—１３４． ［６］Ｗａｎｇ Ｊｉａｎｈｕａ．Ａｎ ＦＥＭ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｂｕｃｋｌｉｎｇ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｗｅｌｄｉｎｇ ｏｆ ｔｈｉｎ ｐｌａｔｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，１９９９， Ｆ＿４（２）：６９—７２． ［７］ＡｓｕｂＵＣｈｉ Ｋ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ｒｅｓｉｄｕａｌ ｓｔｒｅｓｓｅｓ ａｎｄ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｉｎ ｗｅｌｄｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ［Ｃ］／／Ｐｒｏｃ Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｊｏｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｗｅｌｄｉｎｇ．Ｏｓａｋａ，１９９６：７１—８８．