D24便梁支墩检算资料

便梁布置情况：

采用D24便梁加固既有联1线，支墩形式采用片石混凝土支墩，施工北联线框构桥；待线路过渡完成，采用D16便梁加固新建北联线，采用片石混凝土支墩；施工货车走行线框构桥时采用D16便梁加固辛1线，采用挖孔桩支墩（如果能够租借到D24便梁，将采用其加固辛1线，确保既有线安全，采用支墩形式为片石混凝土）

D24便梁支墩检算资料

一、计算恒载

1、一孔D24型施工便梁自重 G1=50t 2、线路重量 G2=2.0×24=48t

3、片石混凝土支墩自重：G3=2.5*2.5*2*1=12.5t 二、计算列车活载

1、计算最大支座反力

经过检算，下列荷载位置使支座反力最大

9.2t/m

R1 16.5m 5x1.5=7.5m R2 .

24m

R2=[22×（24+22.5+21+19.5+18）+16.52×9.2÷2]÷24 =148t

R1=9.2×16.5+22×5-148=113.8t 2、计算列车冲击系数

根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行速度45km/h

v=45/60=0.75 u=28/（40+L）=28/（40+24）=0.4 1+vu=1+0.75×0.4=1.3 3、计算列车活载F

F=（1+vu）R=1.3×148=192.4t 三、检算便梁混凝土支墩基底应力

N= (50+48+192.4)÷4+12.5=85.1t A=2.5*2.5=6.25m2

σ=N/A=85.1÷6.25=13.6t/m2

=136Kpa＜[σ]=150Kpa 符合要求

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2

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D16便梁支墩检算资料

一、计算恒载

1、一孔D24型施工便梁自重 G1=24t 2、线路重量 G2=2.0×16=32t

3、片石混凝土支墩自重：G3=2.5*2.5*2*1=12.5t 二、计算列车活载

1、计算最大支座反力

经过检算，下列荷载位置使支座反力最大

9.2t/m

R1 8.5m 5x1.5=7.5m R2 16m

R2=[22×（16+14.5+13+11.5+1O）+8.52×9.2÷2]÷16 =11Ot

R1=9.2×8.5+22×5-110=78.2t 2、计算列车冲击系数

根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行

.

3

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速度45km/h

v=45/60=0.75 u=28/（40+L）=28/（40+16）=0.5 1+vu=1+0.75×0.5=1.375 3、计算列车活载F

F=（1+vu）R=1.375×11O=151.25t 三、检算便梁混凝土支墩基底应力

N= (24+36+151.25)÷4+12.5=65.3t A=2.5*2=5m2

σ=N/A=65.3/5=13.0t/m2

=130Kpa＜[σ]=150Kpa 符合要求

四、检算便梁挖孔桩支墩

根据既有线情况以及适合人工挖孔桩的操作情况，拟采用直径为120cm的挖孔桩作为便梁支点。根据地质情况挖孔桩的长度拟采用6米，材料拟采用C25素混凝土。即桩底位于承载力为160kpa的粉质粘土上。最深处的1米采用20°的角扩孔。桩底标高为51.3米。

每个便梁支墩承受的压力为NR1240/21100120610KN22（其中：R1为支座反力，120KN为便梁自重的一半）。根据“制动力或牵引力应按列车竖向静活载的10%计算”的原则，便梁支墩所受的横向荷载为61KN。

一、挖孔桩容许承载力计算：

. 4

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P1Ufilim0A

2式中 P--桩的容许承载力（KN）；

U--桩身截面周长3.77m;

fi--各土层的极限摩阻，按《桥涵地基和基础设计规范》

表6.2.2-5采用;

li--各土层厚度（m）;

A—桩底支承面积2.9m2;

--桩底地基土的容许承载力,因卵石土厚度只有1.4

米，所以取160kpa。

m0--钻（挖）孔桩桩底承载力折减系数，取1。

代入以上数据得：

P13.77(640)12.9150887.4KN＞N（便梁支墩压力

2862KN）

二、按材料强度确定桩的轴向容许承载力：

PaAh(m1)Ag

a--混凝土的容许压应力，查表得7.0Mpa;

Ah--混凝土的截面积，1.13m2;

P--桩的轴向容许承载力（MN）；

，取0； Ag--钢筋（纵向主筋）的截面积（m2）

m--钢筋的计算强度与

RG与混凝土棱柱体强度Ra 之比，取

20.6；

--纵向弯曲折减系数，查表取1。

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5

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代入以上数据得：

P161.13678MN6780KN＞N（便梁支墩压力610KN）

为确保支墩稳定性，选用桩长7m的挖孔桩支墩。【下载本文

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