JQ140t-40m型 (三角钢结构)
通用架桥机
设计计算书
设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、 主体结构验算参数取值
1、三角主梁自重（包括轨道）：t/m（单边主梁） 2、平车：t/台 3、卷扬机：t/台
4、验算载荷（40m梯梁）：140t 5、起重安全系数：1.05 运行冲击系数：1.15
结构倾覆稳定安全系数：≥1.5 6、基本假定
主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m
架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°
二、 总体布置说明： 1、导梁中心距：6.2m
2、导梁全长：72m，前支点至中支点的距离为43m； 3、架桥机导梁断面：3.02m×1.35m，总宽6.9m；
4、吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车；5、行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移。
三、 结构验算
1、 施工工况分析：
1
工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算 算主要内容： ⑴、抗倾覆稳定性验算；
⑵、支撑反力的验算； ⑶、桁架内力验算； ⑷、悬臂挠度验算；
工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：
⑴天车横梁验算； ⑵支点反力的验算； ⑶桁架内力验算；
工况三、架桥机吊边梁就位时的验算
⑴前支腿强度及稳定性验算 ⑵前、中部横梁强度验算 2、
基本验算
2．1工况一、
架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算
内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算
2．2．1施工中的荷载情况
⑴主桁梁重：q1=11kN/m（两边导梁自重，含钢轨）
⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P2=12t
(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)
2
(4)尾部平车总成：Q1=1.5t (5)尾部连接架: Q2=1t （6）前部连接架：Q3=1t （7）前部临时支撑:Q4=1.5t 2．2．3施工验算
⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）
G配++Q1+Q2 P2 P3 q=11 Q3+Q4
A 29m 43m
由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算:
取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力RB代替(由力矩平衡方程): 注:配重天车位于A 点横梁之上;
悬臂端弯距：M1=1/2×11×432＋25×43=11244.5kN.m
支撑端弯距:M2=1/2×q1×292＋(250+120×2+15)×24.5+ Q2×29
=17288kN.m
抗倾覆安全系数K=M2/M1=22188/13394.5=1.53＞1.5满足规范要求. ⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)
当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:RA=308.75kN RB=250+2×120+75+11×72+10-308.75=1058.25kN ⑶主桁内力验算 a、
主桁弯距验算
3
中支点处断面所受弯矩最大：三角桁架截面如图所示 其抗弯截面模量
W1=2×[4II25b+4IA板1 +IA板2+(4AI25b+4×25.6×1+3×7)×（H/2）2]/（H/2） =99729.8cm3
其惯性矩I1=W1×（H/2）=13463524.7cm4 其中H=2.7m，II25b=5280cm4，AI25b=53.541cm2
σ=M1/W1=134.3Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
P2 P2=120kN q1=11kN/m P1=85kN Q2
L1=4.5
RA B 43m RC L=67.5m
b、
销子抗剪验算
销子1所受剪力为Q1=13394.5/4×2.7=1240.23KN
σ1=Q1/A=1240.23/πR2=195 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火） 销子2所受剪力为Q2=13394.5/8×2.7=620.165KN
σ2=Q2/A=620.165/πR2=186.9 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）
所以满足施工要求。 c、
桁架各杆件的内力验算：
中部支座反力RB =1090.25KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为
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F1=1058.25/4×sin77.5°×sin73.8°=209.72KN， 由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力： σ1= F1/2 A[12=102.16Mpa＜[σ]=157Mpa，
中部特制双主梁单片桁架其上下弦杆受力为F2= M1/2H=248.046t, 截面为两根I25b工字钢加贴δ10钢板，其面积A=173.208cm2 σ3= F2/2 A=143.2Mpa＜[σ]=157Mpa，满足施工要求。 (4)悬臂挠度验算:
悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大，挠度等于弹性及非弹性挠度之和。 a:弹性挠度计算
fmax=f1+f2｛f1=-P1L3/(3EI1)=-75kN×433m3/(3EI1);f2=-q1l4/(8EI1)=
-11KN/m×434m4/8EI1｝
得fmax=-75kN×433m3/(3EI1) –11kN/m×434m4/8EI1
=-75kN×433m3/(3×206×109N/m2×13463524.7m4×10-8)- 11KN/m×434m4/(8×206×109N/m2×13463524.7m4×10-8)
=-0.241m
b：非弹性挠度计算
销子与销孔理论间隙为0.5mm，考虑到材料使用时间较长，以及桁架的变形，实际取1mm来计算非弹性挠度。 F非=0.1N(N+1)=2cm（N=4）
即悬臂挠度：f=f非+f弹=24.1+2=26.1cm
悬臂端翘起高度取0.35米为一合理值，能够满足架桥机的前移就位。
2．2工况二
架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，验算内容：
5
⑴天车横梁受力验算 ⑵支点反力验算 ⑶主桁内力验算
2．2．1施工中的荷载情况
⑴主桁梁重：q1=11kN/m（三角桁架、钢轨）
⑵⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）
P2=12t （其中天车总成P3=5t） ⑶T梁重：P4=140t
2．2．2施工中荷载组合分析
此工况中风荷载对结构本身作用不大，所以这里不考虑风荷载的影响。 2．2．3施工验算
⑴天车横梁受力验算（见计算模式图） 当荷载作用于横梁跨中时，弯矩最大； 荷载P=P4/4+P3/2=140/4+5/2=37.5t 横梁及轨道自重q=0.24t/m，则 M横梁=P×1.35＋q×62/8=51.7t·m 横梁由箱型梁焊接而成，其组合截面抗弯模量
W=(0.38×0.53-0.36×0.4683)/6×0.5=3.533×10-3m3，则横梁截面应力 δ=51.7/3.533=146.3Mpa〈157 Mpa 故，横梁满足施工要求。 ⑵支点反力的计算
当架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，中支点受力最大，
6
㈠由于此时支座A,B前端又多了一个支座C,变成了一次静不定结构,如果采用力学平衡无法求解,因此用变形叠加求解: 72m L1=24.5m L2=43m a1=7.5m P=77t
A RA 17m B RB C RC
RA=1/L1[PL12-(PL13+PL23)/8(L1+L2)] RB=(PL1+PL2)-(RA+RC)
RC=1/L2[P1L22/2-PL13+PL23/8(L1+L2)] 求得：RB=152.1t ，RC=34.3t，RA=46.8t
其最大弯矩Mmax=q1L13+q1L23/8(L1+L2)+[Pa1/L1（L12-a12）+ Pa2/L2（L22-a22）]/2（L1+L2）=960t·m
σ=Mmax/W1=96.26Mpa＜[σ]=140Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求
d、
销子抗剪验算
销子1所受剪力为Q1=9600/4×2.7=888.89KN
σ1=Q1/A=888.89/πR2=139.7 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火） 销子2所受剪力为Q2=9600/8×2.7=444.44KN
σ2=Q2/A=444.44/πR2=134Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火） 所以满足施工要求。 e、
桁架各杆件的内力验算：
中部支座反力RB =1521KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为 F1=1521/4×sin77.5°×sin73.8°=405.6KN，
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由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力： σ1= F1/2 A[12=127Mpa＜[σ]=157Mpa
中部特制单片桁架其上下弦杆受力为F2= M1/2H=1777.78t, 截面为两根I25b工字钢加贴δ10钢板，其面积A=173.208cm2 σ3= F2/2 A=102.64Mpa＜[σ]=157Mpa，满足施工要求。
工况三：
架桥机吊边梁就位时的验算，此时A支点零空，验算内容：⑴前支腿强度及稳定性验算，⑵前、中部横梁强度验算，当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时，前部横梁、支腿受力为最大。 ㈠求支反力RC:
① 取支座B点为研究对象,由力矩平衡:
RC×43+ Q1×24.5+ q×292/2=P×41.5+ P×3.5+ q×432/2 求得RC=85.46t，RB=149.24t
Q2 P5 P5 q=1.1t/m C A RA 24.5m B RB 38m 1.5m
RC 29m 43m
a、桁架各杆件的内力验算：
中部支座反力RB =1492.4KN,根据节点法求得：单片桁架斜腹杆最大内力为 F1=1492.4/4×sin77.5°×sin73.8°=398KN，
由于斜腹杆为短压杆,无需验算其稳定性,只需验算其拉压应力：
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σ1= F1/2 A[12=124.67Mpa＜[σ]=157Mpa，
由于此时最大弯矩比前两种工况小的多,所以无须验算其上下弦杆的拉压应力 b、
前支腿受压稳定性及前、中部横梁强度验算
架设边梁就位时，天车横移至单边如下图所示：
P=45t 1.8m q=0.24t/m
F RF 3.3m D RD 6.2m 8m RD×5.4=0.24×5.92/2+ 35×4.2-0.24×0.52/2 求得RD=28t，RF=8.5t
加上横梁立柱和纵移平车的重量得RD1=58t，RF1=19t ⑴中部横梁强度验算：如图所示（中部横梁重量可忽略不计）
RD1 6.2m RF1 R6 6 4.4m 7 R7 P6+ P7= RB，P6- P7= RD1- RF1，求得：P6= 94.12t，P7= 55.12t 所以中部横梁悬臂弯矩为M6= P6×L=94.12×0.9=847.08KN.m 中部横梁的抗弯截面模量为：
W6=（BH3-bh3）/6H=8.462×10-3m3
其中B=650mm，H=600mm，b=626mm，h=560mm；
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σ= M6/W6=100.1Mpa＜[σ]=157Mpa，所以中部横梁满足设计要求。 ⑵前部横梁强度验算：如图所示（前部支腿重量可忽略不计）
RD1 6.2m RF1
R8 8 4.4m 9 R9 P8+ P9= RC，P8- P9= RD1- RF1，求得：P8= 62.23t，P9= 23.23t （前部横梁重量可忽略不计）
所以前部横梁悬臂弯矩为M8= P8×L=62.23×0.9=560.07KN.m 前部横梁的抗弯截面模量为： W8=（BH3-bh3）/6H=5.41×10-3m3
其中B=550mm，H=550mm，b=530mm，h=518mm；
σ= M8/W8=103.52Mpa＜[σ]=157Mpa，所以前部横梁满足设计要求 ⑶前支腿强度及稳定性验算： 单根前支腿截面积A=111.1cm2，
则正应力：δ= P8/A=62.23×104/111.1×10-4 =56 Mpa 〈[σ]=157Mpa
以上是按截面受正应力强度条件来验算，下面按压杆受压稳定条件来验算 截面惯性矩I=27136.82cm4，支腿高度L=2米，按两边铰支考虑 i=（I/A）-1/2=（27136.82/111.1）-1/2=15.63cm λ=200×1/15.63=12.8，查稳定系数φ=0.981，
P外界=φ[δ]A=0.981×157×106×111.1×10-4=171.1t〉62.23t，所以前支腿能满足施工要求。
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