中国内江国际家居商贸城2#楼（精品家居馆）
编 制：审 核：审 批：模板工程
专 项 施 工 方 案
职 务： 职 务： 职 务：江苏溧阳建设集团有限公司 年 月 日
目 录
一、 工程概况 ................................................. 1 二、 编制依据 ................................................. 1 三、 模板设计 ................................................. 2 四、 模板工程主要施工方法及质量控制措施 ........................ 3 五、 模板支撑架搭设要点及构造要求： ............................ 6 六、 模板工程作业安全管理措施： ............................... 8 七、 模板验收管理 ............................................. 9 附录一、模板工程安全检查评分表 ................................ 10 附录二、承重支撑架搭设分项检查验收表 ........................... 11 附录三、120mm板模板（扣件式）计算书 ........................... 12
180mm板模板（扣件式）计算书 ........................... 21 梁模板扣件钢管高支撑架计算书（300×700） ............... 30 梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400×700） ............... 36 400mm剪力墙模板（非组合式钢模板）计算书 ............... 43 1700mm*1700mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书 ............. 48 2100mm*2100mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书 ............. 54
附录四、附图
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一、工程概况
1、工程名称：中国内江国际家居商贸城2#楼（精品家居馆） 2、建设单位：内江市玉玲珑置业有限公司 3、设计单位：重庆何方城市规划设计有限公司 4、地质勘探单位：四川远建建筑工程设计有限公司 5、监理单位：四川四强建设项目管理有限公司 6、施工单位：江苏溧阳建设集团有限公司 7、建设地点：内江市城西开发区甜都大道旁
8、建筑范围：包括土方工程、人工挖孔桩桩及基坑围护工程、防水工程、土建工程、网架工程。
9、本工程多层部分采用框架结构，高层部分采用框架-剪力墙结构框架结构，地上21层，局部地下1层，总建筑面积74408.16㎡，其中地下建筑面积1901.91㎡。地下室底板底标高为-4.85m，地下室局部底板底标高-6.4m，基坑开挖深度为6.75m～8.3m。建筑工程等级一级，设计使用年限50年，多层部分的建筑高度为20.65m，高层部分的建筑总高度82.2米。
10、本工程主要结构尺寸及层高如下： 序号 1 2 3 结构部位 梁 板 柱 模板选型 覆面胶合板 结构尺寸㎜ 层高㎜ 300×700；400×700；5100；5350；300×600等 5100 100厚；110厚；120厚 5100；5350；覆面胶合板 150厚；180厚； 5100；3600 2100×1300；1700× 5100；5350；覆面胶合板 1700；1500×1500； 5100；3600 1200×1200等 备注：高层部分的梁截面3600*1500mm、900*900mm详见高支模架方案。板厚100mm、110厚按120mm板厚计算书施工，板厚150mm按180mm板厚计算书施工。1500×1500柱截面按1700×1700柱截面计算书施工。
11、施工现场地坪±0.000绝对高程为+347.33米。 二、编制依据
1、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 2、 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；
3、 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006； 4、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 5、 本工程施工组织设计及施工图纸。
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三、模板设计 1、柱子模板 项目 柱截面 600*600 柱截面 柱截面 1200*1200 柱截面㎜1700*1700 柱截面㎜2100*1300 木方竖楞 柱箍 对拉螺栓 双钢管用Φ14拉接 双钢管用Φ14拉接 双钢管用Φ14拉接 50×100木方，双钢管 ,间距间距不大于200㎜ 350mm 双钢管 ,间距350mm 竖向，50×100700*700㎜ 木方，间距200㎜ 竖向，50×100 双钢管 ,间距木方，间距200 350mm 竖向，50×100木方，间距180㎜ 竖向，50×100木方，间距180 详见计算书 详见计算书 柱子面板采用18厚胶合板。 2、墙模设计
本工程墙宽度二种400mm、300㎜混凝土浇捣速度控制在3米/小时(高度方向)。 项目 墙板 内龙骨 纵向单钢管,间距200mm 外龙骨 横向双钢管,间距350mm 对拉螺栓 Φ14横向间距350mm,纵向间距350mm 山形卡 全部采用二个山形卡固定 板采用18厚胶合板。地下室墙板、地下井池等对拉螺栓焊止水片。见下图
地下室外墙厚度18mm厚多层板内钢楞外钢楞双螺母止水螺栓
3、梁板模板和承重架
梁板模板采用18厚胶合板做面板，支撑体系为扣件钢管支撑架体系。梁板支模因层高不同，步距为1500～1800mm，下200mm处设扫地杆。
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项目 梁、板底方木 梁、板底横向钢管间距 不大于1200mm 钢管纵横间距 不大于 1200×1200 不大于 1200×1200 不大于 600×1000 梁、板底扣件数量 双扣件 60㎜×80mm120厚板 木方,间距300mm 60㎜×80mm120~200厚木方,间距板 250mm 60㎜×80mm小于或等于木方,垂直于400×700梁 400方向3根 计算，计算书附后。
不大于1200mm 双扣件 500 mm 双扣件 按上述设计对400×700梁、300×700梁和120厚板、180厚板进行支撑钢管支撑架梁与柱砼等级有差异的做法如下：
四、模板工程主要施工方法及质量控制措施
砼浇筑的质量很大程度上取决于模板的质量，故要求模板不但强度符合规范规定，而且刚度变形必须满足要求，还要足够的光洁度
施工前木工翻样应仔细查阅设计施工图，有关的设计变更，技术联系单，图纸交底会议纪要等，绘制好翻样图，交与施工员复核，复核完毕方可按图施工，对操作班组进行交底，重点部位特别要重点交底清楚。由木工翻样进行配板设计，施工班组严格按模板设计进行施工，以保证模板系统的整体稳定，做法统一，有利于节约模板。
1、按规范设计模板，本工程模板采用18厚胶合板；根据砼构件尺寸大小制作定型大模，模板支设要达到线挺、面平，保证砼构件拆模后能基本上达到清水砼标准，今后装饰施工时仅在砼面上作批嵌即能达到要求。砼构件柱、梁交接和梁、梁交接等部位要杜绝产生咬肉现象，最终达到砼结构阴阳角方正、线条明快、砼面平整光滑。为保证砼面观感质量，过旧的模板、扭曲的方木，要及时更换成新材料。
2、模板的加工：柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于 1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光。翘曲、变形的主方木不得作为龙骨使用。模板加工完毕后必须经过项目部技术人员质检人
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员验收合格后方可使用。如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。
3、根据施工组织设计安排及设计要求，施工缝的留设位置为：
⑴、地下室墙板等地下部分的墙板在底板上500处留设施工缝；浇筑砼底板及500下墙板砼时，应在500高墙板中部设置一道对拉螺丝，以保证施工缝平整底及上部墙板支模板时接头处支模牢固，接缝平整。
⑵、基础承台、底板不设施工缝，地梁按设计要求在跨中三分之一视施工需要设置。 ⑶、楼层梁板结构按伸缩缝划分同一区块内一次性浇筑，不另设施工缝。
⑷、柱施工缝：应与楼面梁板结构整浇，施工缝留置于每层楼层楼面，当层高较高一次浇筑有困难时可在框架梁底再留施工缝。
⑸、楼梯：可留于每层楼面上三步楼梯处。施工缝与楼梯斜面垂直。
4、支模应对轴线先进行复核，并作好复核记录，然后根据轴线弹出各构件的边线、中线。支模时应严格依线而行，保证位置正确，立面垂直。
5、墙体模板安装顺序及技术要点 ：
⑴、模板安装顺序 ：模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→砼浇筑→拆模 ⑵、安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固。并注意穿墙螺栓的安装质量。
6、梁模板安装顺序：
⑴、搭设和调平模板支架→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板
⑵、梁模板施工时应注意梁的侧膜包住底模，下面龙骨包侧模。 7、板模板安装顺序及技术要点
⑴、满堂脚手脚→次龙骨→柱头模板龙骨→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
8、柱模板安装顺序及技术要点
⑴、搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑砼→拆除脚手架、模板→清理模板
⑵、板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定 。 9、模板及钢管支撑体系应有足够的强度、刚度和稳定性，谨防模板变形、胀模、凹凸明显，在摆底模板时要对好轴线不可移位。并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆，必要时贴上胶带确保不漏浆。墙、柱模板上下左右接缝采用伸缩缝式，缝内用海绵条衬垫，以防漏浆。确保接头平整。模板拼缝除采用海绵条外，另外在缝大于2MM处，批以腻子，以防漏浆，梁柱镶头以大面积镶拼为原则，禁止小块模板镶贴。施工中要加强对各处拼缝的检查，特别是柱墙与梁板，要注意控制接缝平整。
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结构施工缝处、构造柱支模时，其两侧应设海绵条，保证模板的严密不漏浆。
10、模板安装后应仔细检查各部件是否牢固，所有预留孔、预埋件、予埋管道部分同水电安装单位配合施工，在支模前仔细核对，并予以固定。在浇筑混凝土时要安排四人以上旁站值班看模，分部位、不间断的检查模板、留孔及预埋件的位置、模板的外形尺寸、承重架扣件、各种构件的安全检查，发现情况及时处理，必要时立即上报。
11、模板起拱按设计要求做到梁中底模起拱为：跨度大于4米为0.3%，悬臂梁为0.5%。 12、模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木，柱模板安装前在其根部柱边外侧用1:3水泥砂浆找平，下端应与事先做好的定位基准线靠紧垫平，在墙、柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正。确保模板标高的统一。
13、墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，再用斜撑和平撑固定，拼模应做到上下错缝，待墙板钢筋扎完，再安装另一侧模板，墙厚的控制利用对拉螺丝上的限位片。先立的一侧模板的垂直度、平整度可用靠尺检查保证，后立的模板先用板条钉成整体，分大块安装，其垂直度、平整度可在其外表面检查，合格后再加档加固。
14、柱模安装底部应严格与柱轴线边线对齐，上部应分二个方向吊直校正，然后与承重架以拉杆连成整体。柱模安装后应自检，然后报质量员逐一复查其轴线、垂直度、截面尺寸等技术指标。
15、平台支模要以大板铺设为原则，模板方向一致，板纤维与模板下撑档垂直，以保证模板较佳的受力状态。
16、梁柱接头必须保证方正，牢固不变形，平台模板接缝 ，应用腻子修补后方可扎筋。 17、模板拼缝严密，施工时重点控制其刚度、垂直度、 平整度，特别注意外围模板、柱模、梁柱节点等处模板轴线位置正确性。
18、地下室侧模板或有防水要求的墙板支模螺丝中间必须设置-3*50*50钢板止水片。 19、侧板距底板500处按设计要求在侧板支设前设置好-4*450通长钢板止水带，钢板接头必须满焊，以防渗水。
20、模板表面应干净，涂刷脱模油。
21、拆侧模以不破坏梁柱棱角为原则，一般为浇筑后24小时后。拆底模以同条件养护试块试压强度为准，当梁跨度小于8米时其底模拆除时砼模强度必须大于设计强度的75%；当跨度大于8米时拆模强度必须达到设计强度的100%；达到强度后，填写模板拆除申请表，经项目部、监理批准后方可进行拆模。
22、拆模顺序按先支后拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。拆模时不要用力过猛、过急，要注意对砼面层的保护，模板要逐块递下来，不得抛掷，拆下后立即清理，按规格分类归堆至指定地点。
23、平台板浇砼时，除按规范要求制作试块外， 因另增设二组试块与现场结构同条件
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养护，作抗压试验作为平台底板、梁底模拆除是否达到规范要求的依据。 五、模板支撑架搭设要点及构造要求： 1、一般支撑架的搭设要求：
⑴、承重架搭设材料均采用Φ48*3.2钢管及配套扣件，结构形式为钢管满堂式。钢管、扣件不得有裂纹、结疤、分层、气孔、锈蚀、变形等质量缺陷。材料的规格、单位标准重量符合规定。
⑵、搭设承重架的的作业人员必须有架子工特殊工种操作证。并及时向项目部作好登记。
⑶、对模板及其支架应定期维修、检查，发现有下沉，扣件宽松等现象，应立即加以校正、垫实。
⑷、结构砼达1.5N/mm2时方可在砼上吊运材料及搭设承重架。搭设过程中不得乱扔乱抛钢管、扣件等材料以防给未至龄期的砼面造成伤害。
⑸、承重架时，先搭设纵横两方向框架梁承重架，再搭设每轴线跨内平台板承重架，并使框架梁承重架与次梁及平台承重架有效连接，加强整体稳定性。承重架立杆应设垫板。
⑹、搭设梁板承重架时，当其跨度等于或大于4米，支架应进行起拱，起拱高度为：跨度大于4米为0.3%，悬臂梁为0.5%。
⑺、搭设基本要求：搭设立杆应竖直，立杆应为整根钢管，局部若要接长应用对接扣件拧紧对接，严禁其它搭接方式。结构砼面上搭承重架立杆要垫设小木板，以防对平台砼面发生破坏，立杆与垫板接触严密。框架梁底立杆的间距按本设计布置搭设，与立杆的连接应用十字扣件。扫地杆、水平杆纵横双向设置，层高4米以上承重架搭设必须设置剪刀撑，确保架体的稳定性。
⑻、扣件必须拧紧，拧紧力矩在60KN.m左右，但不应小于40KN.m且不应大于65KN.m。
⑼、搭设完毕后浇筑砼前，必须对承重架进行一次全面的检查，扣件逐一拧紧，梁底支撑加顶撑、直撑或剪刀撑加固，梁底下立杆的保险扣应不能遗漏，立杆底调节螺丝应调紧，没有调节螺丝则应用硬木楔塞紧。并按规定设置纵横剪刀撑，以增加整体性。
⑽、承重架经最后加固维修后，必须由项目部技术人员按规范规定方案要求进行严格的验收，合格后挂牌，方可进行浇筑砼。
⑾、浇筑砼时应派人值班，不断的巡视检查，扣件拧紧，有问题立即报告，并先停止砼浇筑工作。
⑿、维护和使用：在砼龄期未到之前，承重架不能提前拆除。拆架必须经监理及项目部质安部门同意，具备拆架试块强度及拆模、拆架通知单。
⒀、支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。上下作业人员禁止利
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用拉杆，支撑攀登上下。 2、支撑架的构造要求： 2.1立杆
(1) 立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。应对土体采取压实、表面用C20混凝土进行硬化，厚度为100㎜。立杆底部应设置垫板。
(2) 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 (3) 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。(立杆搭设详见附图：支模架施工图)
(4) 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。 (5) 立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
（6）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2.2 水平杆
(1) 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3。
(2) 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
(3) 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
(4) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 2.3 剪刀撑
(1) 模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
A 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
B 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 (2) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在
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45~60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。 2.4 其 它
(1) 模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑。
(2) 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
(3) 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。 六、模板工程作业安全管理措施：
1、施工现场必须戴好安全帽 ,扣好安全带 ,遵守工地各项安全生产制度, 进场的新工人先接受安全交底, 三级教育。杜绝违章作业和安全事故的发生。
2、模板支撑不使用腐朽、扭裂材料、木材，模板、钢管的使用，必须先检查，扭曲、严重锈浊的不得使用，扣件步步紧不得有断纹等问题。
3、承架搭设要顺序进行，底端平整坚实，当地基为土地基时，立杆下部加4厘米以上的垫木，并要用楔塞实钉牢。立杆间距严格按计算书确定的间距。搭设时轧头要拧紧，立杆竖直，每步纵横双向设置相互连结成整体，顶端水平杆下立杆处加保险轧（双轧头）。浇筑砼前要统一检查加固，浇筑时要派人值班。
4、支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆，支撑攀登上下。支设柱墙板模板四周必须顶牢。操作时要搭设工作台。操作台上的脚手板要绑扎牢固，不得在模板上随意走动。
5、支模应按施工顺序进行，模板没有固定之前，不得进行下道工序施工。
6、模板安装时，应切实做好各项安全工作，如用电、传递运输、低空作业及墙柱模板安装时防倾覆等工作，必须认真逐项落实。
7、拆下的模板应及时搬到空余地位。模板上的朝天钉应清除，以防扎脚伤人。拆除模板时严禁操作人员站在正拆除好的模板上或松动的模板、架子上。拆模间歇时应将已活动的模板，拉杆、支撑等清除或固定牢固，以防突然坠落伤人。模板拆除后清理工作要及时、干净。
8、模板拆除时须设置警戒区域，并有专人监护。拆除模板不得留置悬空模板，拆除楼板模板时不得将顶撑一次性全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下方木搁栅，以免模板在自重作用下大面积坠落。装拆模板时作业人员不能在同一垂直面上工作。操作人员应主动避让吊物，模板拆除后，上下应有人接应，模板及配件应随拆随运走，严禁从高处
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乱抛。高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
9、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 10、支撑、牵杠等不得搭在脚手架上。
11、支模过程中，如需要中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止人员坠落。
12、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。
13、木工每天作业时产生的木屑、创花，要随时清理干净。
14、木工车间，作业现场的材料、木材，要按规格堆放整齐。木料、木板上的铁钉、铁件要清理干净，禁止出现朝天钉。
15、吊运模板，坚决服从起重工的指挥，吊物下方不准站人，吊物离地1米左右时方向靠近，辅助就位。并堆放整齐。
16、架上材料要放稳安，工具放入工具袋内，以防落物伤人。
17、平创、压创、圆锯等木工机械，严格按操作规程操作，防护齐全，严禁违章私接玩弄机械、开关箱要上锁。
18、创锯、短料、小料应用压板推棍，禁止用手推进。
19、木工车间内严禁吸烟，灭火机等防火措施应按规定设置。上机械操作不得戴手套。 20、做好文明施工工作，搞好落手清，材料随清理，木屑创花禁止落入梁内、墙板模内，以止无法清理。工完清场。 七、模板验收管理
1、验收程序：班组自检→施工员、质量员验收→技术负责人或项目经理验收批准→→报监理公司验收。
2、验收规范：JGJ130-2001、JGJ59-99、JGJ162-2008、DB33/1035-2006中的相关条文。
3、模板工程验收要求：
⑴、支拆模板前必须进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。
⑵、模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要量化。验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。
⑶、模板拆除前必须办理拆模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。 ⑷、模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批和模板拆除工作。
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⑸、模板工程质量验收要点：
a)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；模板隔离剂不得沾污钢筋和混凝土接搓处。
b)模板的接缝不应漏浆，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； c)模板内的杂务应清理干净；
d)地平胎膜应平整光洁，不得产生影响结构质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。 e)拆除侧模时，混凝土强度应能保证其表面及菱角不受损伤。
f)模板拆除时，不应对砼结构形成冲击何载。拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运。 g)允许偏差项目： 项目 轴线位置 底模上表面标高 截面基础 内部柱、墙、梁 尺寸 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 +4，-5 项目 ≯5m 层高 垂直度 >5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差（mm） 6 8 2 5 4、承重支撑架的验收要求： ⑴、支撑架搭设前应对架子工进行安全技术交底，交底内容要有针对性，交底双方履行签字手续。
⑵、办理验收手续。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续。验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。支撑架验收合格并挂合格牌后方可使用。
⑶、支撑架应在施工中及浇筑砼前进行专项检查，并按要求填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续。对检查出的问题应及时整改。
⑷、验收表详见后附表《承重支撑架分项检查验收表》。
附录一、模板工程安全检查评分表 序检查项目 扣 分 标 准 10
应得 扣减实得号 1 施工方案 模板工程无施工方案或施工方案未经审批的扣10分 未根据混凝土输送方法制定有针对性安全措施的扣8分 现浇混凝土模板的支撑系统无设计计算的扣6分 支撑系统不符合设计要求的扣10分 支撑模板的立柱材料不符合要求的扣6分 立柱底部无垫板或用砖垫高的扣6分 不按规定设置纵横向支撑的扣4分 立柱间距不符合规定的扣5分 模板上施工荷载超过规定的扣10分 模板上堆料不均匀的扣5分 大模板存放无防倾倒措施的扣5分 各种模板存放不整齐、过高等不符合安全要求的扣5分 2m以上高处作业无可靠立足点的扣8分 拆除区域未设置警戒线且无监护人的扣5分 留有未拆除的悬空模板的扣4分 模板拆除前未经拆模申请批准的扣5分 模板工程无验收手续的扣6分 验收单无量化验收内容的扣4分 支拆模板未进行安全技术交底的扣5分 模板拆除前无混凝土强度报告的扣5分 混凝土强度未达规定提前拆模的扣8分 在模板上运输混凝土无走道垫板的扣7分 走道垫板不稳不牢的扣3分 作业面孔洞及临边无防护措施的扣10分 垂直作业上下无隔离防护措施的扣10分 分数 分数 分数 10 2 支撑系统 10 保 3 立柱稳定 证 项 4 施工荷载 目 5 模板存放 10 10 10 6 7 支撑拆模 小 计 10 60 10 模板验收 一 般 混凝土强8 度 项 9 运输道路 目 10 作业环境 小 计 检查项目合计 10 10 10 40 100 注：1.每项最多扣减分数不大于该项应得分数。 2.保证项目有一项不得分或保证项目小计得分不足40分，检查评分表计零分。 3.该表换算到《施工安全检查评分汇总表》（表3.0.1）后得分=10×该表检查项目实得分数合计÷100。
附录二、承重支撑架搭设分项检查验收表
项目名称 搭设部位 11
高度 跨度 最大荷载 搭设班组 操作人员 持证人数 专项方案编审程序符合性 技术交底情况 班组长 证书符合性 实际质量情况 安全交底情况 进场前质量验收情况 钢管扣件 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 梁 底 板 底 允许偏差 +30mm +30mm +50mm +50mm 40-65N.M 方案要求 符合性 立杆间距 步距 立杆垂直度 扣件拧紧度 立杆基础 扫地杆设置 拉结点设置 立杆搭接方式 纵、横向水平杆设置 剪刀撑 垂直纵、横向 水平（高度＞4米） 其他 施工单位检查结论 结论： 检查日期： 年 月 日 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论： 验收日期： 年 月 日 专业监理工程师： 总监理工程师： 监理单位验收结论 附录三 120mm板模板（扣件式）计算书 计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
12
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 楼层板 8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 120 2.7 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 5.4 1100 1100 1800 中心对称 150 13
立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 设计简图如下：
250 垂直楼板长边 250 150，150 150，150 模板设计平面图
14
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
15
四、面板验算面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.2kN·m σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×281250)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！
五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[L/la]取整＝[8000/1100]取整＝7，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
16
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.89×1.12+0.121×0.79×1.12＝0.23kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝
max[0.077×0.08×1.12+0.21×3.15×1.1，0.107×0.08×1.12+0.181×3.15×1.1]＝0.74kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.152/2，0.08×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.23，0.74，0.47]＝0.74kN·m σ＝Mmax/W＝0.74×106/83330＝8.82N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.89×1.1+0.62×0.79×1.1＝1.13kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.08×1.1+0.681×3.15＝2.2kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.15，0.08×0.15+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.13，2.2，3.16]＝3.16kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
17
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.83×11004/(100×9350×4166700)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝1100/400＝2.75mm 满足要求！
六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.42kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m 承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.95×1.1+1.223×0.47×1.1＝1.83kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.42×0.15＝0.21kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.91kN; 正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.88×1.1＝1.1kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.88×0.15＝0.13kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.55kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
18
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.47kN·m
σ＝Mmax/W＝0.47×106/5080＝92.34N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝1.88kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.88×1000/489＝7.68N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.56mm
跨中νmax=0.56mm≤[ν]=1100/400=2.75mm 悬挑段νmax＝0.21mm≤[ν]=150/400=0.38mm 满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管剪刀撑设置 脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 普通型 19
的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 21.386 Ф48×3 15.9 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 424 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×1.1×1.82/10＝0.07kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1.1×1.1+0.92×1.4×0.07/1.1＝6.04kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6036.62/(0.2×424)+0.07×106/4490＝88.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×1.1×1.82/10＝0.07kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1.1×1.1+0.9
2
×1.4×0.07/1.1＝6.36kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6363.32/(0.14×424)+0.07×106/4490＝124.17N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.04kN≤[N]＝30kN 满足要求！
20
180mm板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) 地下到顶板 4 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 180 3 二、荷载设计 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 基本风压ω0(kN/m) 20.25 0.9 0.8 0.18 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 5 900 1200 21
水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁两端各悬挑长度(mm) 主梁两端各悬挑长度(mm) 1800 中心对称 200 300 平行楼板长边 250 250，250 150，150 设计简图如下：
模板设计平面图
22
模板设计剖面图(楼板长向)
模板设计剖面图(楼板宽向)
23
四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.14kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]= 0.2kN·m σ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×2504/(384×10000×281250)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！
五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.78 83.33 因[B/lb]取整＝[3000/1200]取整＝2，按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
24
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.09kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.3kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.3×1.22+0.125×0.79×1.22＝0.38kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝
max[0.07×0.08×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.08×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.78kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.09×0.252/2，0.08×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.38，0.78，0.79]＝0.79kN·m σ＝Mmax/W＝0.79×106/83330＝9.48N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.3×1.2+0.625×0.79×1.2＝1.57kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.08×1.2+0.688×3.15＝2.23kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.09×0.25，0.08×0.25+3.15]＝3.17kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.57，2.23，3.17]＝3.17kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.17×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
25
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.25＝1.2kN/m
跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.2×12004/(100×9350×4166700)＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.2×2504/(8×9350×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！
六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，
1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.85kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25＝1.52kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.47kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.25=1.25kN/m 承载能力极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.85×1.2＝2.78kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.85×0.25＝0.46kN R＝max[Rmax，R1]/2＝1.39kN; 正常使用极限状态
按二跨连续梁，Rmax＝1.25q2L＝1.25×1.25×1.2＝1.88kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.25×0.25＝0.31kN R＝max[Rmax，R1]/2＝0.94kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：
26
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.49kN·m
σ＝Mmax/W＝0.49×106/5080＝95.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.18kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.18×1000/489＝13N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.61mm
跨中νmax=0.61mm≤[ν]=900/400=2.25mm
27
悬挑段νmax＝0.36mm≤[ν]=150/400=0.38mm 满足要求！
七、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式剪刀撑设置 钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 立杆顶部步距hd(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2普通型 200 1.386 Ф48×3 15.9 205 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 321.755 424 4.49 1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m Nw＝
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.92×1.4×0.06/1.2＝7.13kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝7133.96/(0.2×424)+0.06×106/4490＝98.66N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN·m Nw＝
28
0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×1.2+0.9
2
×1.4×0.06/1.2＝7.43kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝7425.56/(0.14×424)+0.06×106/4490＝139.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.13kN≤[N]＝30kN 满足要求！
29
梁模板扣件钢管高支撑架计算书（300×700）
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:
模板支架搭设高度为5.4m，
梁截面 B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取2.00。
30054005501005501800700
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.00=24.640kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.5。
30
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.700×1.200=21.420kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×1.200×(2×0.700+0.300)/0.300=3.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.300×1.200=0.720kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×21.420+1.20×3.400)=26.806kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×0.720=0.907kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
0.91kN26.81kN/mA 100 100 100B
计算简图
0.034
0.023
弯矩图(kN.m)
1.791.000.450.451.68
1.001.79
1.68 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
31
24.82kN/mA 100 100 100B
变形计算受力图
0.000
0.005
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.004kN N2=3.470kN N3=3.470kN N4=1.004kN 最大弯矩 M = 0.033kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.033×1000×1000/64800=0.509N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1793.0/(2×1200.000×18.000)=0.125N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.470/1.200=2.892kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.89×1.20×1.20=0.416kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.892=2.082kN
32
最大支座力 N=1.1×1.200×2.892=3.817kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.416×106/83333.3=5.00N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2082/(2×50×100)=0.625N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.275kN/m 最大变形 v =0.677×2.275×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.852mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
5.95kN 1.00kN 3.47kN 3.47kN 1.00kN 5.95kNAB 550 100 550
支撑钢管计算简图
0.506
0.371
33
支撑钢管弯矩图(kN.m)
6.016.015.015.010.940.940.000.000.940.94
5.015.016.016.01 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
4.96kN 0.99kN 2.73kN 2.73kN 0.99kN 4.96kNAB 550 100 550
支撑钢管变形计算受力图
0.021
0.265
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.506kN.m 最大变形 vmax=0.265mm 最大支座力 Qmax=9.483kN
抗弯计算强度 f=0.506×106/5080.0=99.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
34
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.483kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.116×5.400=0.677kN N = 9.483+0.677=10.161kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.80m；
l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；
—— 由长细比，为2400/16=152；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到
=10161/(0.305×489)=68.225N/mm2；
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.200×1.800×1.800/10=0.038kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=9.483+0.9×1.2×0.627+0.9×0.9×1.4×0.038/1.200=10.197kN 经计算得到
=10197/(0.305×489)+38000/5080=75.965N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
35
梁模板扣件钢管高支撑架计算书（400×700）
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:
模板支架搭设高度为5.4m，
梁截面 B×D=400mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。
梁底承重杆按照布置间距100,200mm计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重24.50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度1.50m。 扣件计算折减系数取2.00。
40054005002005001800700
图1 梁模板支撑架立面简图
按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(24.50×0.70+0.50)+1.40×2.50=24.680kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.50=25.130kN/m2
36
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为 F = 0.9×1.35×24.500×0.120×1.500×1.200=6.430kN。
采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 24.500×0.700×1.200=20.580kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×1.200×(2×0.700+0.400)/0.400=2.700kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.500)×0.400×1.200=2.400kN
考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×20.580+1.35×2.700)=28.285kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×2.400=2.117kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；
2.12kN28.29kN/mA 133 133 133B
计算简图
0.071
0.062
弯矩图(kN.m)
37
2.941.351.062.421.061.352.94
2.42 剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
23.28kN/mA 133 133 133B
变形计算受力图
0.001
0.014
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.350kN N2=5.366kN N3=5.366kN N4=1.350kN 最大弯矩 M = 0.071kN.m 最大变形 V = 0.014mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.071×1000×1000/64800=1.096N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×2944.0/(2×1200.000×18.000)=0.204N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
38
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.014mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 5.366/1.200=4.471kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.47×1.20×1.20=0.644kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×4.471=3.219kN 最大支座力 N=1.1×1.200×4.471=5.902kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.644×106/83333.3=7.73N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3219/(2×50×100)=0.966N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.845kN/m 最大变形 v =0.677×2.845×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=1.065mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
39
6.43kN 1.35kN 5.37kN 5.37kN 1.35kNAB 500 200 500
支撑钢管计算简图
0.540
0.408
支撑钢管弯矩图(kN.m)
7.797.791.181.182.422.421.191.190.160.16
5.255.256.606.602.942.94 支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
4.76kN 1.24kN 3.41kN 3.41kN 1.24kNAB 500 200 500
支撑钢管变形计算受力图
0.025
0.221
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.540kN.m 最大变形 vmax=0.221mm 最大支座力 Qmax=14.384kN
40
抗弯计算强度 f=0.540×106/5080.0=106.37N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.38kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=14.384kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.116×5.400=0.762kN N = 14.384+0.762=15.146kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.80m；
l0 —— 计算长度，取1.800+2×0.300=2.400m；
—— 由长细比，为2400/16=152；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.305； 经计算得到
=15146/(0.305×489)=101.698N/mm2；
< [f],满足要求!
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
41
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.200×1.800×1.800/10=0.038kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
Nw=14.384+0.9×1.2×0.627+0.9×0.9×1.4×0.038/1.200=15.182kN 经计算得到
=15182/(0.305×489)+38000/5080=109.438N/mm2；
< [f],满足要求!
考虑风荷载时立杆的稳定性计算
42
400mm剪力墙模板（非组合式钢模板）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性 新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 2楼地下室剪力墙 4800 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 400 8400 二、荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3 min{0.22γct0β1β2v1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 4 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×421/2，24×3}＝min{42.24，72}＝42.24kN/m 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×41/2，24×3]＝min[42.24，72]＝42.24kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×42.24+1.4×2，1.35×42.24+1.4×0.7×2]＝0.9max[53.49，58.98]＝0.9×58.98＝53.09kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝42.24 kN/m2
三、面板布置 小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 250 350 500 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 250 250 350 43
模板设计立面图
四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.42m，W＝bh2/6＝425×182/6＝22950mm3，I＝bh3/12＝425×183/12＝206550mm4
1、强度验算
q＝bS承＝0.42×53.09＝22.56kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.18kN·m
σ＝Mmax/W＝0.18×106/22950＝7.68N/mm2≤[f]＝15N/mm2
44
满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.42×42.24=17.95kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.44mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！
五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 15.44 83.33 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×100 9350 416.67
1、强度验算
q＝bS承＝0.25×53.09＝13.27kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
45
Mmax＝0.41kN·m
σ＝Mmax/W＝0.41×106/83330＝4.98N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×42.24=10.56kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.27kN，R2=...R33=5.27kN，R34=3.16kN
六、主梁验算 主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32双钢管 205 8.98 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3 206000 21.56
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.66kN·m
σ＝Mmax/W＝0.66×106/8980＝73.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2
46
满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Nt(kN) b17.8 对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[350，350/2+250]＝425mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.42×53.09＝10.72kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！
47
1700mm*1700mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性 新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZZ1 5400 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1700 1700 二、荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3 min{0.22γct0β1β2v1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 3 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×321/2，24×3}＝min{36.581，72}＝36.581kN/m 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×31/2，24×3]＝min[36.58，72]＝36.58kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×36.58+1.4×2，1.35×36.58+1.4×0.7×2]＝0.9max[46.7，51.34]＝0.9×51.34＝46.21kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝36.58 kN/m2
三、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面竹胶合板 14.74 8 350 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 8925 8 48
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.35×36.58＝15.56kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.35×2＝0.62kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×15.56×0.242-0.121×0.62×0.242＝-0.1kN·m σ＝Mmax/W＝0.1×106/(1/6×350×152)＝7.82N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.35×36.58＝12.8kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×12.8×242.864/(100×8925×(1/12×350×153))＝0.32mm≤[ν]＝l/400＝242.86/400＝0.61mm 满足要求！
49
四、小梁验算 小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 416.67 15.44 180 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×100 83.33 9350 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.24×46.21＝11.22 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.57kN·m
σ＝Mmax/W＝0.57×106/83.33×103＝6.89N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.24×36.58＝8.88 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.6mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、柱箍验算 柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 钢管 Ф48×3.5 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 50
42 12.19 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 235.08 206000 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 2205
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
51
M1＝0.36kN·m，N1＝7.59kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.36kN·m，N2＝7.59kN
M/Wn＝0.36×106/(5.08×103)＝71N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
52
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝1.2mm ν2＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝1.2mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算 对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 N＝7.59×2=15.18kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
N＝7.59×2=15.18kN≤26kN 满足要求！
53
2100mm*2100mm柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性 新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) A楼3层KL11 4800 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 2100 1300 二、荷载组合 《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3 min{0.22γct0β1β2v1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×221/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面竹胶合板 14.74 11 450 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 215 8925 7 54
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×29.87＝16.33kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.79kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×16.33×0.222-0.121×0.79×0.222＝-0.09kN·m σ＝Mmax/W＝0.09×106/(1/6×450×152)＝5.13N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.45×29.87＝13.44kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×13.44×216.674/(100×8925×(1/12×450×153))＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝216.67/400＝0.54mm 满足要求！
55
四、小梁验算 小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 24矩形木楞 416.67 15.44 180 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 2350×100 83.33 9350 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.22×38.06＝8.25 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.16kN·m
σ＝Mmax/W＝0.16×106/83.33×103＝1.93N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.22×29.87＝6.47 kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.03mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！
五、柱箍验算
56
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Ф48×3.5 5.08 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 241 12.19 205
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
57
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.28kN·m，N1＝7.65kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.44kN·m，N2＝9.92kN
M/Wn＝0.44×106/(5.08×103)＝86.75N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
58
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝0.97mm ν2＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝1.27mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算 对拉螺栓型号 扣件类型 M14 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b17.8 26 N＝9.92×1=9.92kN≤Ntb＝17.8kN 满足要求！
N＝9.92×1=9.92kN≤26kN 满足要求！
59
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