Ⅲ、盖板涵
一、结构设计
本次设计道路跨越沟、渠构筑物跨径均小于5米,根据《广西壮族自治区土地开发整理工程建设标准》(试行)的规定,不属农桥,为便于管理,本次设计采用盖板涵结构,以便清淤。盖板涵底板采用现浇C20砼结构,底板高程与沟、渠底板高程一致;边墩采用M7.5浆砌石砌筑,砌体边坡1:0.5。边墩顶部设30cm厚钢筋砼墩台支承盖板,盖板与墩台搭接处铺置三层油毛毡,并在竖向设置2cm宽伸缩缝,伸缩缝采用热沥青灌注。盖板采用预制C25钢筋砼结构,板宽与路宽相同,板长为沟渠宽度+支承长度,盖板涵板厚30cm。盖板涵单座工程量少,为避免钢筋型号过多,给施工带来困难,本次设计采用设计标准为公路-Ⅱ,纵向受力钢筋按最大跨径盖板涵布置,统一采用Φ16钢筋。
二、典型盖板涵验算
(一)面板配筋计算
1、计算条件:
(1)荷载标准:公路—Ⅱ
(2)桥面板结构尺寸:计算跨径L=4.3米,板厚δ=30cm。砼容重γd=25KN/m3。
2、正截面配筋计算
(1)每米板宽的永久作用效应
111)跨中弯矩:M1/2,G=8q砼L2=8×0.3×25×4.32=17.33KN·m
12)支座剪力:Q0G=2 q
砼
1L=2×0.3×25×4.3=15 KN
(2)汽车荷载效应(不考虑冲击系数)
1)跨中弯矩:
111M1/2q=ξ{8q中L2+2×[2×(q支-q中)×x×6]+P支×L/4}
=31.64 KN·m
ξ=1.0,x=0.56。
1112) 支座剪力:Q0q=ξ{P支+2×[2×(q支-q中)×x×2]/2+2q中×L}=79.13KN
(3)每米板宽作用效应组合
1)基本组合
M1/2ud=1.2 M1/2,G +1.4×(1+μ)×M1/2q =85.03 KN·m
Q0 ud =1.2 Q0G+1.4×(1+μ)×Q0q=178.63KN
2)短期组合
M1/2sd=1.2 M1/2,G +0.7×M1/2q =39.48 KN·m
Q0 sd =Q0G+0.7×Q0q=70.39KN
3)长期组合
M1/2,1d= M1/2,G +0.4×M1/2q =29.99KN·m
Q0 ,1d =Q0G+0.4×Q0q=46.65KN
(4)每米板宽钢筋面积计算
As=fcdbX/fsd=1042mm2
其中砼设计抗压强度fcd=11.5MPa,钢筋抗拉强度fsd=280MPa。
选择HRB335钢筋,直径d=16mm(外径d'=18mm),间距150mm,每米板宽钢筋面积As= 1341mm2>As= 1042mm2。
(5)斜截面承载力计算
γ0Qmax=0.9×178.63=160.77KN<0.5×10-3α2 ftdbh0=199.88KN
构造配筋即可满足要求,但为确保结构安全,仍将主筋每2根弯起1根,按45°角在跨径1/4及1/6处弯起。
(6)盖板的裂缝与挠度验算
1)最大裂缝宽度计算
ss30d(Wfk=C1C2C3EsQ2810=0.17mm<[Wfk]=0.2mm,满足抗裂要求。
2)变形验算
5MsdL2WL=48Bηθ=4.23mm
5MGL2WG=48Bηθ=1.86mm
4.3103L计算挠度Wθ= WL - WG =4.23-1.86=2.37mm<[600]=600=7.17mm,满足
变形抗挠要求。
(二)墩台稳定计算
1、抗滑稳定计算
1)自重计算
GH自=G台+G板+G土=244.72KN
2)土压力计算
1E=2BμγH(H+2h)
cos2()μ=
cos2cos()(1sin()sin()2)cos()cos()=0.52
其中φ=28°,α=22°,δ=φ/2=14,β=0°。
B=3m,γ=18KN/m3,H=2.3m;
GBL0h==0.626m,
经计算,E=115.61KN
3)抗滑稳定计算
f(G自重Ey)K=
Ex=1.337>1.3,满足抗滑稳定要求。
其中f=0.4,为摩擦系数。
三、地基承载力计算
G自重(1)G汽f承=
LB=114.2KPa<[fa0]=280 KPa。
其中μ为冲击系数,μ=0.45。
因此,地基承载力满足要求。
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