第３６卷第９期 ２０１８年９月 可再生能 Ｒｅｎｅｗａｂｌｅ Ｅｎｅｒｇｙ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ Ｖｏｌ３６ Ｎｏ．９ Ｓｅｐｔ．２０１８ 基于改进型Ｈｅｒｉｃ拓扑的单相 无变压器型光伏并网逆变器 路莲，边敦新，陈羽 ２５５０４９） （山东理Ｔ大学电气与电子工程学院，山东淄博摘要：传统Ｈｅｒｉｃ拓扑中，因桥臂中点电压处于悬浮状态．而不能稳定共模电压，无法完全抑制漏电流。文章 提出了一种新型有源中点箝位逆变拓扑，在Ｈｅｒｉｃ拓扑续流桥臂中点处向分压电容中点引入一条Ｔ型通路，该 通路能够使中点电压有效箝位。最后，仿真实验结果验证了所提的拓扑结构能够稳定共模电压和抑制漏电流。 关键词：漏电流；逆变拓扑；Ｔ型通路；中点箝位 中图分类号：ＴＫ８１ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７１—５２９２（２０１８）０９—１３１４—０５ ０前言 进行详细分析，推导出该拓扑的共模电压始终稳 定为一恒值．符合抑制漏电流的条件。最后通过仿 真验证该拓扑箝位续流阶段的中点电压和抑制漏 电流的有效性。 １无变压器型逆变器拓扑分析 无变压器型逆变器具有尺寸小、成本低和效 率高等优点，被广泛应用于光伏发电系统ｌｌ 。无 ＿变压器型逆变器由于不具有变压器隔离。在高频 开关策略和拓扑结构的限制下，光伏模块和大地 之问会产生不断变动的共模电压，共模电压通过 寄生电容注人漏电流，会造成电网电流谐波、电 Ｈｅｒｉｃ逆变拓扑结构如图１所示。 磁干扰等严重的安全问题同。 根据等效的无变压器型光伏发电系统模型 可知，在保持滤波电感参数对称的前提下，只要 保证输出共模电压为一恒值，即可消除漏电 流＿７ 。在此结论下，＿文献【１０］分析总结了传统逆 变拓扑Ｈ５，Ｈ６，Ｈｅｒｉｅ，ＨＢ—ＺＶＲ和高效率Ｈ６在 相应调制方式下的工作原理。文献【１１］设计新型 Ｈ６拓扑．该拓扑采用无源箝位思想，稳固中点电 压．能够完全抑制漏电流。且损耗低于传统Ｈ６。 文献［１２］为适用各类逆变拓扑，引入在正、负半周 期内分别进行续流的低频箝位通路，但功率管数 量增多，造成成本高和效率低。文献［１３］￣１Ｊ用软开 关技术提出的ＺＶＲ—Ｈ６拓扑，实现零电压开断和 一图１ Ｈｅｒｉｃ拓扑 Ｆｉｇ．Ｉ Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ 为了能够续流，该拓扑在Ｈ桥的交流侧增加 对背靠背的功率管器件ｓ ，ｓ 。实现了光伏直流 侧和电网交流侧之间的电气隔离，避免续流时滤 自由箝位同时进行，但受限于调制技术，工作过 程复杂。文献［１４］提出新型ＰＶＣ—Ｈ６拓扑，在电路 中增加偶数个无源二极管，实现无源中点箝位。 本文在Ｈｅｒｉｃ逆变拓扑的基础上，提出了一 波电感Ｌ ，ＬＪ２与直流电容Ｃ，之间的无功传输，消 除高频谐波，提高了效率。但在实际应用过程中， 交流桥臂中点电压不能保持稳定，造成共模电压 悬浮。不能确保消除漏电流。 为解决中点电压悬浮问题，文献【１５】提出了 种Ｔ型有源中点箝位拓扑（Ｔ—ｔｙｐｅ Ａｃｔｉｖｅ Ｃｌａｍｐ Ｈｅｒｉｃ，ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ）。对新型拓扑工作的４个过程 收稿日期：２０１７—１１—１９。 ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｅ（有源中点箝位概念）逆变拓扑结构， 基金项目：国家重点研发计￣Ｊ（２０１６ＹＦＢ０９００６０５）。 通讯作者：边敦新（１９６９一），男，博士，副教授，研究方向为电力电子与新能源发电技术。Ｅ－ｍａｉｌ：ｄｘｂｉａｎ＠ｓｄｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ １３１４· ·路莲．等基于改进型Ｈｅｆｉｃ拓扑的单相无变压器型光伏并网逆变器 如图２所示。 图２ ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑 Ｆｉｇ．２ ＡＶＣ——Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏ￣ 该拓扑引入直流分压电容，在续流通道ｓ 和 Ｓ 的中点接人一功率管Ｓ ，将共模电压箝位到分 压电容中点，从而有效地抑制漏电流。该新型拓 扑在续流阶段根据两端中点电压极性，电流会经 过开关管Ｓ 或反并联二极管Ｄ ，满足双向导通能 力，有效箝位电压，但功率管的体二极管整体的使 用性能一般较差，不能够快速导通和关断，对稳定 中点电压仍有一定影响。同时，功率管的成本也 较高。 ２新型的拓扑结构与工作原理 ２．１拓扑介绍 为更好地抑制漏电流．本文对前文的拓扑加 以改进，提出一种新型Ｔ型有源中点箝位的光伏 逆变拓扑ＴＡＣ—Ｈｅｆｉｃ．如图３所示。 图３新型ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑 Ｆｉｇ．３ Ｎｏｖｅｌ ＴＡＣ－Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏ￣ 该拓扑在续流桥臂中点加入一条Ｔ型通路 至分压电容中点，Ｔ型通路的双向导通避免了二 极管因反向恢复较慢，而造成箝位电压不稳定问 题。 ２．２驱动信号 该拓扑采用ＳＰＷＭ调制策略．各开关管驱动 信号如图４所示。 ＳＩ，Ｓ ｎ厂］厂］厂］ｎ Ｓ２，Ｓ 『１ ｒ］ｒ＿］厂］ｎ Ｓ５，Ｓ ］ｎ『１『１厂］广 ］ｒ］『１『１几厂 Ｓ７，Ｓ８ ］ｒ＿１『１ ｒ］广 ］门 『１ 厂 图４开关管驱动信号 Ｆｉｇ．４ Ｐｏｗｅｒ ｔｕｂｅ ｄｒｉｖｅ ｓｉｇｎａｌ 在载波信号的正半周期，Ｓ ，Ｓ 高频导通，负 半周期Ｓ：，Ｓ。高频导通。在开关关断死区，Ｓ ，Ｓ 导 通续流，同时ｓ，和ＶＤ。或Ｓ 和ＶＤ 导通箝位。 ２．３工作原理 将直流输入的负极Ⅳ作为对地参考点，本文 ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ逆变电路４个工作周期如图５所示。 （ａ）正半周期 （ｂ）正向续流 （ｃ）负半周期 （ｄ）反向续流 图５ ＴＡＣ—ＨｅＨｃ拓扑的工作过程 Ｆｉｇ．５ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ＴＡＣ－Ｈｅｆｉｃ ｔｏｐｏｌｏ￣ ·ｌ３１５· 可再生能骤 ①载波信号的正半周期，功率管Ｓ ，Ｓ 以高频 方式开关。Ｓ ，Ｓ，保持关断。Ｓｈ 导通时，电流经过 开关ＳｈＬｈ电网 ， 和开关Ｓ ，此时输出电压 ＵＡＮ＝ＵＩ，、＿’ＵＢＮ＝Ｏ，共模电压为 Ｕ Ｆ③载波信号的负半周期，ｓ ，ｓ，以高频方式开 关。ｓｈｓ 保持关断。５２，Ｓ，导通时，电流经过开关 Ｓ ， ，电网 ，Ｌ 和开关Ｓ 。此时输出电压“ ＝Ｏ， ｌｌＢＮ－ｔｌ 共模电压为 Ｉｔ ｔ一—— 一 — 一 丁ｉｉｉ－ ＝ ＝ （３）Ｌｊ ｔ ｎＦ—— 一 — 一 ■ｉ毕： ： — （１ｌ ） 式中： ，ｕ 分别为逆变器的两个输 电压；ｕＷ 为光伏直流源电压。 ④ｓ：，ｓ，关断的死区时间，续流电流经Ｌ：，电 网 ，Ｌ。，开关Ｓ 和Ｓ 的反并联二极管。桥臂中点 电压导通方式与状态２相同，此时输出电压“ ： Ｏ．５ｕ…ＵＢＮ＝０．５ｕ。 ，共模电压为 ·②功率管ｓ ，ｓ 关断的死区时间，电流流动方 向保持不变，经过Ｌ。、电网 ， ，开关Ｓ 和开关 Ｓ 的反并联二极管。当交流桥臂中点Ｐ点电压高 于分容电压中点Ｑ点的电压时，开关Ｓ 导通，二 Ｆ—— 一 —— 『＿一 ＝ “ＡＮ＋“ＢＮ ０．５ｕＩ ，＋０．５『上 （４） 极管ＶＤ。正向导通，Ｐ点电压被箝位至分压电容 中点。保持为光伏电源电压的一半；当续流桥臂中 点Ｐ点的电压低于分压电容中点Ｑ点的电压时， 开关Ｓ 导通，二极管ＶＤ：正向导通。续流桥臂中 南式（１）～（４）可知，共模电压始终为光伏电源 电压的ｌ／２，为恒值 箝位通路能够快速的导通和 关断。桥路中点电压稳定，该拓扑能够完全抑制漏 电流。 ３仿真结果 点电压得到稳固，不再悬浮。此时输出电压ｌｌＡＮ＝ ０．５ｕｌ ，／ＺＢＮ＝０．５ｕ ，共模电压为 ＭＡＮ＋ “ ·ｌ＝— ０．５ｕｎ ＋０．５“｝Ｉ、 — 通过Ｍａｔｌａｂ／ｓｉｍｕｌｉｎｋ对本文的拓扑进行分 析，仿真结果如同６所示。 ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｌ·轩ｉ扑 Ｈｅｆｔ，拓扑 ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｔ·并汁ｈ Ｈｅｒｉｃ｛ｆ讨 喜 黧 垂：蓁２０ ０ １５ 。 ｌ５ 一喜： 薰 ００４ ｔｌｓ ０．０６ ０ ０．０２ Ｏ．０２ 垂一莲 （ｄ）负载电流 ｌ０ （ｃ）共模电压 ｛５ 交０ 捌一 ｌ０ ０．Ｏ６ ０ Ｏ．０２ ｔｌｓ ０．０４ ０．（】６ （ｅ）负载电流放大波形 （ｆ）漏电流ｉ 图６ Ｈｅｒｉｃ拓扑和ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑波形对比 Ｆｉｇ．６ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｂｅｔｗｅｅｎ Ｈｅｌ’ｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ａｎｄ ＡＶＣ—Ｈｅｒｋ。ｔｏｐｏｌｏｇｙ 由图６可知，１ 作周期中．没有箝位通道的 Ｈｅｒｉｃ拓扑输出电压／／＇ＡＮ，／Ｚ 的反向输 波形峰值 高达３００ Ｖ．而ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的输出电压只有 ０～５０ Ｖ的小幅度变动．输出电压有明显的改善。 产生明显的纹波。ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的负载电流较 为平稳，从放大波形上看，纹波现象依然存在。 Ｈｅｒｉｃ拓扑的漏电流为一８～８ ｍＡ，波动较大，ＡＶＣ— Ｈｅｒｉｃ拓扑漏电流波形稀疏．峰值最大不超过５ ｎｌＡｏ Ｈｅｒｉｃ拓扑向电网注入了高次谐波，导致负载电流 ·１３ｌ６· 路莲．等 基于改进型Ｈｅｒｉ（·拓扑的单相无变压器型光伏并网逆变器 对Ｈｅｒｉｔ．拓扑和ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的负载电流 分别进行Ｆ 分析，结果如图７，８所示。 ６ ５ ４ ４００ ３００ ＞ 啬一馨 ３ ２ ● Ｏ 虞２００ １００ Ｏ Ｉ—————————— 厂 … Ｏ０３ ０．０４ ｔ／ｓ ０ ０．０ｌ ０．０２ ０．０５ ０．Ｏ６ ＿ ０ ＩＩｌｌ…………－ ２００ ４（Ｍ】 ６００ ８００ ｌ（Ｘ）０ （ａ）ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑共模电压 顿啐ｉ，Ｈｚ 图７ Ｈｅｒｉｃ拓扑负载电流ＦＦＴ分析 Ｆｉｇ．７ ＦＦ ’Ｉ．’ｄＪｍｌｙｓｉｓ ｒｌｆ Ｈｅｒ’ｉ（‘ｔｏｐｏｈ＇ｇｙ ｌｏａｄ（。ＬＩＩＴｅｎｔ （ｂ）ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑负载电流 顺宰／ｔＩｚ （（ ）ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑漏电流ｉ 图８ ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑负载电流ＦＦＴ分析 Ｆｉｇ．８ ＦＦ’Ｔ ａｎａｌｖｓｌｓ ｏｆ ＡＶＣ—Ｈｅ！’ｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇ＞’ｌｏａｃｔ ｅｕＩ’ｒｅｌｌｔ ．图１０ ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的仿真波形 Ｆｉｇ．１ ０ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｏｆ ＴＡＣ—Ｈｅｒｋ’ｔｏｐｏｌｏｇ） ｒ｝｛罔７，８可知，Ｈｅｒｉ￣·拓扑的谐波畸变率达到 ８．１０％ ＡＶＣ—Ｈｅｌ·ｉｃ拓扑谐波畸变率降为６．４６％， 仍不符合同际并网电流谐波畸变率小于５％ｆｔ￣要 求，需改善滤波设计和加强并网控制来减少谐 波 本文拓扑的负载电流Ｆ 分析结果如图１ １ 所示。 ０·５ ｌｊ 频｛ ｃ１＝２３ ３（ ＴＨ１）＝２ ５８％ ０４ 埘本文提出的逆变拓扑进行仿真分析，结果 如图９．１０所示 ４００ 釜０ ‘馨０２ ．０．１ ２００ ０ 口 ０ Ｉ ０ ｌ ｌ Ｉ Ｉ ＩＩＩ …ＩＩｌ ２００ ４００ ６００ ８ｏ０ ｌ０００ 频＂￣＜－／Ｈｚ 图１１ ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑负载电流ＦＦＴ分析 Ｆｉｇ．１ １ ＦＰＦ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ＴＡＣ－Ｈｅｆｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ｌｏａｄ ｃｕ￣Ｔｅｎｔ －２００ －－４００ 南图ｌ１可知，谐波畸变率ＴＨＤ为２．５８％．达 ０．０３ ０．０４ ｔ／ｓ ０ ０５ ０．Ｏ６ （）０．０ｌ ０．０２ 到国际要求 ４结论 （ｕ）ＴＡＣ—Ｉｔｅｒｉ￣·拓扑ｆ』ｌ、 ４００ 本文提出了Ｔ型有源中点箝位的ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ ２００ 乏 幽－逆变器拓扑。在ＳＰＷＭ调制策略下．分析该拓扑 ０ 的Ｔ作过程，得出以下结论：①新型Ｔ型箝位拓 扑很好地解决了Ｈｅｒｉｃ拓扑中点电压悬浮问题． （）．【】Ｉ （１．【ｌ２ （）．０３ ，＾ ２００ －４００ ０ ０ ｏ４ ０．（）５ ０．０６ （１Ｉ）＿ｒ＾（：一Ｈｅｌ 打１扑“ｌＩ、 图９ ＴＡＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的输出电压 Ｆｉｇ．９ Ｏｕｔｐｔ！ｔ、．ｏｈａｇｅ ｏｆ ｒＡＣ－Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ 比ＡＶＣ—Ｈｅｒｉｃ拓扑的箝位能力强：②整个工作周 期中，该拓扑具有完全稳定的共模电压，消除漏电 流；③向电网注入了高质量的电流，电流谐波畸变 少，避免电磁干扰，能够保证光伏并网逆变系统的 ·ｌ３ｌ７· 可再生能源 正常运行。 参考文献： 【１］ Ｋｊａｅｒ Ｓ Ｂ，Ｐｅｄｅｒｓｅｎ Ｊ Ｋ，Ｂｌａａｂｊｅｒｇ Ｆ．Ａ ｒｅｖｉｅｗ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅ——ｐｈａｓｅ ｇｒｉｄ——ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ ｆｏｒ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ １ ７６． ２０１８，３６（９） ［８］杨秋霞，高金玲，荣雅君，等．单相光伏并网系统共模 电流分析ｌ Ｊ１．电网技术，２０１１，３５（１）：１８０—１８５． ［９］唐婷，石祥花，黄如海，等．非隔离型光伏并网逆变器 漏电流抑制机理分析与改进【ＪＩ．电力系统自动化， ２０１３，３７（１８）：２５—３１． ｍｏｄｕｌｅｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ， ２００５，４１（５）：１２９２—１３０６． ［１０］邬伟扬，郭小强．无变压器非隔离光伏并网逆变器漏 电流抑制技术【ＪＪ．中国电机工程学报，２０１２，３２（１８）： １—８． 【２］韩芳．我国可再生能源发展现状和前景展望ＩＪＪ．可再生 能源，２０１０，２８（４）：１３７—１４０． ［３］胡兵，张彦虎，赵为，等．光伏发电逆变器拓扑及关键 技术综述ｆＪ］．电力电子技术，２０１３，４７（３）：１８—２０． ［４］章激扬，李达，杨苹，等．光伏发电发展趋势分析［ＪＪ．可 再生能源，２０１４，３２（２）：１２７—１３２． ［５］Ｔａｍｄｓ Ｋｅｒｅｋｅｓ，Ｒｅｍｕｓ Ｔｅｏｄｏｒｅｓｃｕ，Ｐｅｄｒｏ Ｒｏｄｒｉｇｕｅｚ．Ａ ｎｅｗ ｈｉｇｈ—－ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ ｓｉｆｎｇｌｅ——ｐｈａｓｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｌｅｓｓ ＰＶ 【１ １］孙懿姣，惠晶．一种新型Ｈ６桥非隔离光伏并网逆变器 ［Ｊ］．电力电子技术，２０１５，４９（６）：８０—８２． ｆ１２１孙慕文，赵晋斌，屈克庆．基于低频中点箝位单元的非 隔离并网逆变拓扑［Ｊ］．电网技术，２０１６，４０（１２）：３９３８— ３９４４． ［１３】肖华锋，刘隰蒲，兰科．一种零电压转换Ｈ６结构非隔 离光伏并网逆变器ｆＪ］．中国电机工程学报，２０１４，３４ （３）：３６３—３７０． ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ｌ Ｊ１．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１１，５８（１）：１８４—１９１． 【６】Ｔ Ｋｅｒｅｋｅｓ，Ｒ．Ｔｅｏｄｏｒｅｓｃｕ，Ｍ Ｌｉｓｅｒｒｅ．Ｃｏｍｍｏｎ ｍｏｄｅ ｖｏｌｔａｇｅ ｉｎ ｃａｓｅ ｏｆ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｌｅｓｓ ＰＶ ｉｎｖｅｒｔｅｒｓ ［１４］王金华，顾云杰，胡斯登，等．一种二极管无源钳位的 单相无变压器型光伏并网逆变拓扑研究 ．中国电机 工程学报，２０１５，３５（６）：１４５５—１４６２． ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｇｒｉｄ『Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ ｏｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００８，３０，２３９０—２３９５． ［１５］崔文峰，胡森军，李武华，等．基于有源箝位的无变压 器型单相光伏并网逆变器【ＪＪ．电丁技术学报，２０１５，３０ （１６）：２６—３２． ［７］ 张立影，刘智昱，孟令甲，等．基于小波变换和神经网 络的光伏功率预测［Ｊ］．可再生能源，２０１５，３３（２）：１７１— Ａ ｎｏｖｅｌ ｓｉｎｇｌｅ－－－ｐｈａｓｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｌｅｓｓ ｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃ ｇｒｉｄ－－－ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ Ｌｕ Ｌｉａｎ，Ｂｉａｎ Ｄｕｎｘｉｎ，Ｃｈｅｎ Ｙｕ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｚｉｂｏ ２５５０４９，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ，ｔｈｅ ｃｏｍｍｏｎ—ｍｏｄｅ ｖｏｌｔａｇｅ ｃａｎ ｎｏｔ ｂｅ ｓｔａｂｉｌｉｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｌｅａｋａｇｅ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃａｎ ｎｏｔ ｂｅ ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｓｕｐｐｒｅｓｓｅｄ ｂｅｃａｕｓｅ ｔｈｅ ｍｉｄｐｏｉｎｔ ｖｏｈａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒｉｄｇｅ ａｒｍ ｉｓ ｓｕｓｐｅｎｄｅｄ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ，ａ ｎｅｗ ａｃｔｉｖｅ ｍｉｄｐｏｉｎｔ ｃｌａｍｐ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ， ａｎｄ ａ Ｔ——ｐａｔｈ ｔｏ ｔｈｅ ｍｉｄｐｏｉｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｖｏｈａｇｅ ｄｉｖｉｄｅｒ ｉｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｍｉｄｐｏｉｎｔ ｏｆ ｔｈｅ Ｈｅｒｉｃ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ｆｒｅｅｗｈｅｅｌｉｎｇ ａｒｍ，ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ ｖｏｌｔａｇｅ ｃｌａｍｐｅｄ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｆｉｎａｌｌｙ， Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｔｏｐｏｌｏｇｙ ｉｓ ｖｅｒｉｆｉｅｄ ｂｙ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎ ｓｔａｂｉｌｉｚｉｎｇ ｃｏｍｍｏｎ ｍｏｄｅ ｖｏｌｔａｇｅ ａｎｄ ｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇ ｌｅａｋａｇｅ ｃｕｒｒｅｎｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｌｅａｋａｇｅ ｃｕｒｒｅｎｔ；ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｔｏｐｏｌｏｇｙ；Ｔ—ｐａｔｈ；ｍｉｄｐｏｉｎｔ ｃｌａｍｐ ·１３１８·