满堂架模板施工方案

1、1编制说明

（1） 本模板工程施工方案中加粗部分为工程建设标准强制性条文标准 （2） 本模板工程施工方案中，凡未注明计量单位的均为“mm”。

1、2编制依据

（1） 施工图纸（建施、结施） （2） 施工组织设计

（3） 公司的质量、环境、职业健康安全管理程序文件、作业文件 （4） 公司企业施工工艺标准

（5） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （6） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （7） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） （8） 《建筑施工手册》（第四版） （9） 《建筑结构静力计算手册》

（10） 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） （11） 《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99） （12） 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） （13） 《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001） （14） 《建筑制图标准》（GB/T50104-2001）

（15） 2002版《工程建筑标准强制性条文（房屋建筑部分）》

2 工程概况

1

贺州市向阳花园3#、5#、6#、7#、8#楼工程；属于框剪结构；地上（18+1）层；地下半层；建筑高度：66.25m；女儿墙上皮标高：+61.45，自然地面平均标高 -3.65 m，标准层层高：3.00m ；总建筑面积：52250 平方米；总工期：480 天；施工单位：广西建工集团第四建筑工程有限责任公司。

本工程由贺州市广建房地产开发有限公司投资建设，广西华蓝设计（集团）有限公司设计，贺州市勘察测绘研究院地质勘察，柳州市智宇建设监理有限责任公司监理，广西建工集团第四建筑工程有限责任公司组织施工；由荣军担任项目经理，崔鸿宾担任技术负责人。

本施工方案以结构施工图纸JG-05半地下室顶板梁板配筋图为依据选取各验算部位，主梁模板的验算取KL168○p轴～○v轴处（450×900），常见梁的验算取KL153（250×600），板模板的验算取3#楼地下室3-Q~3-T×3-26~3-30轴顶板厚160，柱模板的验算取G—KZ6（600×600），剪力墙模板的验算取7#楼电梯的剪力墙。

3 模板的选用及装拆方法

1）模板材料

2

（1）模板支撑

以48×3.0热轧钢管为主，辅以杉木枋（50×80×2000）。 （2）模板面料

除桩承台、基础梁采用砖胎模外，其余构件均采用1830×915×18胶合板(九夹板)，外配50×80杉木枋。对尺寸相同的构件，则采用专门制作的定型木模板，以便在现场直接拼装成型，确保工程进度和质量。

（3）脱模剂 乳化油高效隔离剂。

2）模板安装

模板安装前应根据设计施工图进行配模设计，绘制模板安装图。 （1）墙模板安装

墙体模板必须在墙体钢筋通过有关部门验收合格后，保证无错漏和钢筋保护层垫块厚度、位置正确后方可安装。

墙体模板安装前，应根据施工图放出轴线、墙体边线和外侧200mm控制线（便于模板安装和校正），定好水平控制标高，然后沿模板边线用1:3水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外墙部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。

先把内模就位并固定好，根据穿墙螺杆要求的间距用电钻钻Ф14孔，穿上螺杆后，立外模，并根据螺杆的位置钻外模螺杆孔，穿螺杆，在模板外有螺杆处加一根水平钢管，螺杆外套蝴蝶扣夹住二根竖直钢管，用螺帽把蝴蝶扣拧紧，通过水平钢管固定内、外模板的相对位置不变。穿墙螺杆规格采用M12。墙体模板支撑采用钢管满堂脚手架，并配合斜撑加固形成。斜撑支撑在底板预埋角钢处，并设置垂直于墙板的扫地杆，与墙模的钢管立杆

3

共同组成三角形受力排架，排架排距1200mm，排架之间再用钢管连接，确保其整体稳定性。

墙模板支撑图见墙模施工图。 （2）柱模板安装

根据施工图，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。

根据弹好的柱边线用1:3水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。

柱模板组装前根据柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形尺寸等有无质量问题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、垂直度和柱顶对角线。

梁与柱接头处的柱模板应按梁、柱接头处柱剩余的几何尺寸下料配制定型模板，并在胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装。而梁与柱接头处的梁模板，则用整块较长模板，把不符合模数的补口留在离梁头较远处，并要注意做好柱头部分模板的支撑加固工作，不容许向内或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、顺直。

柱模板底部应留置清扫口，以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板淋水用水顺利排出，冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。安装同一排框架柱模时，应搭设整排钢管架子进行固定。

（3）地下室顶板梁板模板安装

地下室顶板梁板模板支撑体系采用钢管满堂脚手架支撑，其做法为：立柱间距约0.6～1.2m，横杆纵横与立杆用扣件连接牢固，主梁下立杆与纵楞连接应用双扣件。，在距垫板上皮不大于200mm处的立杆上设置纵、横向扫地杆。剪刀撑的构造成应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）第6.6.2条的规定。

地下室顶板主次梁较多，按照规范规定，梁底跨度大于4m时，跨中梁底应起拱1~3‰。

4

主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

梁高超过750mm时，梁侧模板应用M12对拉螺杆予以加固。

对梁高大于750mm的主次梁，由于钢筋绑扎需要，要求梁侧模板及梁柱接头处模板待该梁钢筋骨架绑扎完毕后，再逐个封装。

地下室顶板模板铺完后，应认真检查支撑是否可靠，以防塌模事故发生。 梁、板模板支撑图详见模施1图。 （4）楼梯模板安装

施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板和楼梯模板斜楞，再铺设楼梯底板模板和安装楼梯外帮侧板，然后在楼梯外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉踏步侧板。

（5）后浇带模板安装

后浇带处由于钢筋较密，为保证后浇带处混凝土与先浇混凝土结合良好，少漏浆且便于装拆模，先在后浇带处焊接钢丝密网，再在钢丝密网外侧固定一层胶合板，然后用钢管支架支撑牢固。

后浇带混凝土为不同步浇筑，楼层模板支撑应考虑后浇带与整体楼层的连续性和完整性，在支模时要在模板上弹线，确保与后浇带交接处梁板截面平整，且后浇带处梁板模板及其支撑应与相邻梁板模板及其支撑断开，以便相邻梁板拆模时，保留后浇带梁板模板及其支撑。

（6）施工缝模板安装

梁板施工缝采用垂直立缝的做法，即在板预留施工缝处按板厚放置固定一木条，在梁预留施工缝处绑扎钢筋时焊接密目钢筋丝网封堵。

3）模板拆除

5

模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1.2 N/mm2）方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204－2002)的有关规定执行。

1 模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,后支先拆，先非○

承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，一般是：柱箍柱侧模梁侧模板底模梁底模。

2 拆除模板时，必须站在安全的地方操作，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。 ○

3 装拆模板时，严禁抛扔，上下应有人接应，妥善传递，随拆随运转，并应把活动○

部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。

4 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 ○

5 拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周围及进出口处设有专人○

负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。

6 拆下的模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离○剂，以备待用。

4 模板及其支撑设计

4.1主梁KL168○p轴～○v轴处（450×900）模板方案

主梁（450×900）支模构造图见下图1。

梁模采用18厚胶合板，外配50×80杉木枋做横档，间距250mm；纵楞为Ф48×3.0的钢管；立柱为Ф48×3.0钢管，间距为500mm。梁侧模立档为50×80杉木枋，间距300mm，并设一道M12的对拉拉杆，间距同立档。

6

18厚胶合板 钢管侧模立档底模横档螺杆蝴蝶扣

1）梁模板的荷载设计值

(450×900)模板的荷载设计值列于下表。 梁模板的荷载设计值

荷载名称及其组合 模板自重0.60×[2(h-hb)+b] ×1.2×0.90 (kN/m) 钢筋混凝土自重25.5×bh×1.2×0.90 (kN/m) 梁底模 计算挠度的组合荷载 (kN/m) 振捣荷载2×b×1.4×0.90 (kN/m) 12.4 1.13 1.25 11.15 图1: 主梁模板支撑图

7

计算强度的组合荷载 (kN/m) 最小侧压力24hB×1.2×0.9 (kN/m2) 梁侧模 最大侧压力24h×1.2×0.9 (kN/m2) 振捣荷载4×1.4×0.9 (kN/m2) 注：hB＝160mm 2）底模验算

13.53 4.15 23.33 5.04 梁底模采用18mm厚胶合板，底模横楞采用50×80杉木枋，间距为250mm。 底模上的均布线荷载为

qw = 12.40kN/m = 12.40N/mm qm= 13.53kN/m = 13.53N/mm

计算简图如下： qABCDEF

考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力 220.105qmlM0.10513.5325022（可） 3.65N/mmf13N/mmm22Wbh/645018/6

最大剪应力

s330.60613.5325022 0.38N/mmf1.4N/mm（可）

Ib2bh245018最大挠度 440.644qwl0.64412.40250l250 （可） 0.30mm[]0.625mm 468018 100   450 

128

100EI13400400

3）底模横楞验算

底模横楞采用 50×80杉木枋，其间距为250mm，其计算简图见图1。

qBA

横楞上由底模传来的均布线荷载为 w(qm)12.40(13.53q)按简支梁计算如下： 最大弯应力

qcl2r7.524507002450/700227.53N/mmfm13N/mm22W8bh/685080/6 （可）

2504506.89(7.52)N/mm M最大剪应力

s330.6257.52700221.23N/mmf1.4N/mmIb2bh25080（可）

最大挠度 234504503 6.8945070084700323700qwcl84rrl700 0.88mm[]1.75mm1384EI400400338490005080 12（可）

4）底模纵楞验算

9

底模纵楞采用Φ48×3.0钢管，其截面特性：A=4.24㎝2,I=10.78㎝4，W=4.49㎝3, i=1.59㎝。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下： 横楞向下传的集中荷载为：

PQL13.530.253.38KN

pppppp按三跨连续梁计算如下： 最大弯应力

M0.267PL0.2673.3810500100.5N/mm449032WW最大挠度验算 f205N/mm2（可）

1.883pl3100EI1.8833.381035003541002.061010.78100.36mm[]l4005004001.25mm（可）

5）钢管立柱验算

立杆的稳定性计算公式为：

A[f]立杆的轴向压力设计值： ql2计算截面的回转半径：i=1.59cm；

13.530.523.38KN计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

10

计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：lo=2.60m； 长细比Lo/i=164.00；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比Lo/i的计算结果查表得到：φ＝0.262； 立杆净截面面积：A＝4.24cm2;

立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00 N/mm2；

σ＝3383.000/（0.262×424.000）＝30.45 N/mm2

立杆稳定性计算σ＝30.45 N/mm2 < [f]=205.00 N/mm2,满足要求！ 6）扣件验算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00 KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40 KN。 纵楞传给立柱的竖向作用力为：

R=ql=13.53×0.5=6.77KN

故立柱与纵楞相交处采用双扣件连接，允许荷载为F=2×6.4=12.8KN > R=6.77KN,满足要求。

7）侧模验算 （1）胶合板验算

梁侧模采用18mm厚胶合板，立档间距为300mm。

沿梁高度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为 qw=23.33×1.0=23.33N/mm

qm=（23.33+5.04）×1.0=28.37N/mm 按五跨连续梁计算如下：

最大弯应力

22 M0.105qml0.10528.37300224.96N/mmf9.68N/mm 2 2 m （可）

Wbh/6100018/6

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最大剪应力

s330.60628.37300 220.43N/mmf1.2N/mm（可） Ib2bh2100018 最大挠度

0.644qwl100EI40.64423.33300100468011240.54mm[]3l400300400

（可） 0.75mm

100018（2）梁侧模木枋验算

木枋上由胶合板传来的均布线荷载为

qw=23.33×0.30=7.0N/mm qm=28.37 ×0.30=8.5N/mm

其计算简图见模施图。

(1)ABC跨按两跨连续梁计算如下：

最大弯应力

22 0.125qmlM0.1258.537022  2. 73N/ mmf m13N/ mm    2 （可） 2Wbh/65080/6最大剪应力

VS3V30.6258.5370 22（可）0.74N/mmfv1.4N/mmIb2bh25080 最大挠度



0.521qwl100EI440.5218.173701009000112350800.03mm[]l4003704000.925mm（可）

8）侧模立档对拉螺栓验算

侧模立档按二跨连续梁计算，其支点反力

R2qml28.54006800N侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值Rd=12.9kN>R=6800N，可满

12

足要求。

4.2常见梁KL153（250×600）模板方案

常见梁（250×600）支模构造见下图2

侧模立档18厚胶合板

1）梁模板的荷载设计值

铁钉挡板底模横档图 2:梁（250Χ600）梁模板支撑图(250×600)模板的荷载设计值列于下表。

梁模板的荷载设计值

荷载名称及其组合

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模板自重0.60×[2(h-hb)+b] ×1.2×0.90 (kN/m) 钢筋混凝土自重25.5×bh×1.2×0.90 (kN/m) 梁底模 计算挠度的组合荷载 (kN/m) 振捣荷载2×b×1.4×0.90 (kN/m) 计算强度的组合荷载 (kN/m) 梁侧模 最小侧压力24hB×1.2×0.9 (kN/m2) 最大侧压力24h×1.2×0.9 (kN/m) 振捣荷载4×1.4×0.9 (kN/m2) 注：hB＝160mm 2）底模验算

20.73 4.13 4.86 0.63 5.49 4.15 6.48 5 梁底模采用18mm厚胶合板，底模横楞采用50×80杉木枋，间距为300mm；立杆间距为600 mm。

底模上的均布线荷载为

qw = 4.86kN/m = 4.86N/mm qm= 5.49kN/m = 5.49N/mm

考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力

22 M0.105qml0.1055.49300223.84N/mmf13N/mm m22Wbh/625018/6（可）

最大剪应力

s2bh225018 Ib最大挠度

0.644qwl40.6444.863004l300 0.45mm[]0.75mm（可）

1100EI4004001004680250183 12330.6065.4930022 0.33N/mmf1.4N/mm（可）

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3）底模横楞验算松木枋

底模横楞采用50×80杉木枋,其间距为300mm，其计算简图见图2。 qBA 横楞上由底模传来的均布线荷载为

qw(qm)4.86(5.49)

近似按简支梁计算如下： 最大弯应力

3005002.92(3.29)N/mm 500 M qcl 2  r 3 .29  250  2  250 / 500 2 2（可）

1.45N/mmfm13N/mm22 W8bh/685080/6

最大剪应力

.625.29 VS 3 V 3  0  3  500 2 2 （可）

0.39N/mmfv1.4N/mm Ib2bh25080

最大挠度



323qclw84rr 384EI

2325025032.92250500845005003849000112350800.09mm[]l5001.25mm400400（可）

4）底模纵楞验算

15

底模纵楞采用Φ48×3.0钢管，其截面特性：A=4.24㎝2,I=10.78㎝4，W=4.49㎝3, i=1.59㎝。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下： 横楞向下传的集中荷载为：

PQL5.490.31.65KN

pppppp按三跨连续梁计算如下： 最大弯应力

M0.267PLW0.2671.651060058.89N/mm44903 W2f205N/mm2（可）

最大挠度验算

1.883pl100EI3331.8831.6510600541002.061010.78100.30mm[]l4006004001.50mm（可）

5）钢管立柱验算

立杆的稳定性计算公式为：

A[f]ql立杆的轴向压力设计值：

2计算截面的回转半径：i=1.59cm；

5.490.63.29KN2计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；

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计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：lo=2.60m； 长细比Lo/i=164.00；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比Lo/i的计算结果查表得到：φ＝0.262； 立杆净截面面积：A＝4.24cm2;

立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm3; 钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00 N/mm2；

σ＝3290.000/（0.262×424.000）＝29.62 N/mm2

立杆稳定性计算σ＝29.62 N/mm2 < [f]=205.00 N/mm2,满足要求！ 6）扣件验算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00 KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40 KN。 纵楞传给立柱的竖向作用力为：

R=ql=5.49×0.6=3.29KN

故立柱与纵楞相交处采用单扣件连接，允许荷载为F=6.4KN > R=3.29KN,满足要求。 7）侧模验算 （1）胶合板验算

梁侧模采用18mm厚胶合板，立档间距为400mm。

沿梁长度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为

qw=6.48×1.0=6.48N/mm

qm=（6.48+5.0）×1.0=11.48N/mm

按五跨连续梁计算如下：

最大弯应力 22M0.105qml0.10511.4840022 3.57N/mmfm9.68N/mm（可）

22Wbh/6100018/6

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最大剪应力

330.60611.48400 s220.23N/mmf1.2N/mm（可） Ib2bh2100018 最大挠度

440.644qwl0.6446.48400l400（可） 0.46mm[]1.0mm1100EI4004003 1004680100018128）梁侧模杉木枋验算

木枋上由胶合板传来的均布线荷载为

qw=6.48×0.4＝2.59N/mm qm=11.48×0.4=4.59N/mm

其计算简图见模施图。 按简支梁计算：

最大弯应力

220.125qmlM0.1254.5944022 3.87N/mmfm13N/mm（可）

22Wbh/65080/6最大剪应力 VS3V30.6254.59440220.64N/mmfv1.4N/mm（可）

Ib2bh25080最大挠度 440.521qwl0.5212.59440l600（可） 0.09mm[]1.5mm1100EI400400310090005080

129）侧模立挡扣件验算

侧模立档按两跨连续两计算，其支点反力：

R2qml24.596001604039.2N侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值：RC=8.5kN>R=3.672KN可满足要求。

18

4.3 3#楼地下室3-Q~3-T×3-26~3-30轴顶板模板

3#楼标准层3-Q~3-T×3-26~3-30轴楼板支模构造见下图3。

扫地杆垫板

图3: 楼板模板支撑图1）地下室顶板模板的荷载设计值

顶板模板的荷载设计值

荷载名称及其组合 模板自重0.60 ×1.2×0.90 (kN/m2) 顶板模板 钢筋混凝土自重25.1×0.16×1.2×0.90 (kN/m2) 计算挠度的组合荷载 (kN/m2) 0.65 4.34 4.99

19

振捣荷载2×1.4×0.90 (kN/m2) 计算强度的组合荷载 (kN/m2)

2）地下室顶板模板验算

2.52 7.51 楼板模板采用18厚胶合板，外配50×80mm杉木枋，间距为400mm。内钢楞用Ф48×3.0钢管，间距为500mm；外钢楞用Ф48×3.0钢管，间距为1000mm；牵杆撑间距为1000 mm。

（1）胶合板验算

取1m板宽计算，则每米宽度胶合板模板上的均布线荷载为：

qw= 5.06×1.0=5.06N/mm qm= 7.58×1.0=7.58N/mm

按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力

施工荷载按均布荷载标准值2kN/m2时 22M0.105qml0.1057.5840022（可） 2.36N/mmfm9.68N/mm22Wbh/6100018/6

施工荷载按集中荷载标准值2kN时



M1M2W220.105qwl0.1pl0.1055.064000.120001.40.940022bh/6100018/6

3.44N/mm最大剪应力

VSIb3V2bh2fm9.68N/mm2（可）

 30.6067.5840021000180.15N/mm22fv1.2N/mm（可）

20

最大挠度 0.644ql4w 100EI0.6445.06400100468011240.5mm[]3l4004004001mm100018（可）

（2）木搁栅验算

木搁栅采用50×80mm杉木枋，其间距400mm，内钢楞间距为500mm。 木搁栅上由胶合板传来的均布线荷载为：

qw= 5.06×0.4=2.02N/mm qm= 7.58×0.4=3.03N/mm

考虑木搁栅长度，按五跨连续梁计算如下：

施工荷载按均布荷载标准值2kN/m2时

22M0.105qml0.1053.03500 22（可）1.49N/mmfm9.68N/mm22bh/65080/6 W施工荷载按集中荷载标准值2kN时

M1M2W220.105qwl0.1pl0.1052.025000.120001.40.950022bh/65080/63.36N/mm最大剪应力

2fm9.68N/mm2（可）

VSIb3V2bh30.6063.03500250800.34N/mm22fv1.2N/mm

（可）

40.04mm[]3l400600400最大挠度

40.644qwl100EI0.6442.025001009000112 1.25mm（可）

3）内钢楞验算

5080

21

内钢楞采用Ф48×3.0钢管，其间距为500mm，牵杠撑间距1000mm。 内钢楞上由木搁栅传来的集中荷载近似按均布荷载考虑：

qw=5.06×0.5=2.53N/mm qm= 7.58×0.5=3.79N/mm

按三跨连续梁计算

最大应力 220.10qmlM0.103.79100022 84.4N/mmfm205N/mm（可）

WW4490

最大挠度 40.677ql w

100EI440.77mm[]0.6772.5310005l40010004002.5mm1002.061010.7810（可）

4）外钢楞验算

外钢楞采用Ф48×3.0钢管，其间距为1000mm，牵杠撑间距1000mm，即每隔一道内钢楞设计一组立杆，则外钢楞每一跨中由内钢楞传来的集中力为：

qw=3.04×1000=3040N qm=4.55×1000=4550N

按三跨连续梁计算

最大应力

0.10qmlM0.104550100022 101.3N/mmfm205N/mm（可）W4490 W

最大挠度 341.146ql1.14630401000l1000（可） w1.57mm[]2.5mm

5) 牵杠撑验算

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100EI541002.061010.7810400400模板及立杆的荷载设计值

荷载名称及其组合 楼板模板及其立杆自重0.6×0.9×1.2 (kN/m) 顶板模板 钢筋砼自重25.1×0.16×1.2 ×0.9(kN/m) 施工荷载2.0×1.4×0.9(kN/m) 合计： 牵杠撑采用Ф48×3.0钢管，承受荷载为N=7.51×1.00=7.51kN。 （1） 计算牵杠撑稳定系数ψ

牵杠撑按两端铰轴心受压构件计算，在牵杠撑离地面200处设置一道纵横扫地杆及上部纵横设置两道水平拉杆，则其计算长度lO为

lO1l13.11.550m1551.5898.1 0.65 4.34 2.52 7.51 2长细比：

2loi由λ＝98.1查表得：Ψ＝0.603 （2）强度验算 由表2-108得 N7.5110329.37N/mm2205N/mm2An0.603424可满足要求。

（3）牵杠撑设于楼板模板钢楞十字节点处采用双扣件连接，每一区格面积为1.0×1.0=1.00m2，承受荷载为7.51kN。由表8-76查得：当横杆步距<1500mm、钢管搭接时，立杆允许荷载【N】＝12.4KN>N=7.51KN,故立杆安全可行。

4.4 柱G—KZ6（600×600）模板

见柱支模构造图。

23

150*80木枋钢管111螺杆螺杆、蝴蝶扣蝴蝶扣1-1支模简图1柱侧模的水平荷载设计值 1）砼侧压力

本工程采用泵送砼，由（8-6、7）式得 10.22rto12V1/21.20.9Fc0.22rc

200T1512V1/21.20.91/20.2224200251521.21.152.01.20.9 2F2rcH1.20.9242.81.20.972.58KN/m取两者中较小值，及即F＝55.64 KN/m2 2）倾倒砼时产生的水平荷载为

2×1.4×0.9＝2.52 KN/m2

3）荷载组合

55.64KN/mqw=55.64 KN/m2

qm= 55.64+2.52=58.16 KN/m2

2柱模板验算

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柱长边模板采用18mm厚胶合板，外配4根50×80杉木枋,其间距为200mm。柱箍间距为400mm。

1） 胶合板验算

沿柱高度方向每米胶合板上的均布线荷载为

qw=55.64×1.0＝55.64KN/m2 qm= 58.16×1.0=58.16 KN/m2

按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力

0.105qml2Wbh/6

M最大剪应力

20.10558.162002100018/624.52N/mmfm9.68N/mm22（可）

VSIb3V2bh30.60658.162002100018220.58N/mmfv1.2N/mm（可）

最大挠度

4 0.644qwl100EI0.64455.64200100468011240.25mm[]3l4002004000.5mm（可）

100018

2） 柱模杉木枋验算

木枋上由胶合板传来的均布线荷载为

qw=55.64×0.2＝11.13KN/m2 qm= 58.16×0.2=11.63 KN/m2

考虑木枋的长度，按五跨连续梁计算如下：

最大弯应力 220.105qlM0.10511.634002 2（可）m    3 . N  67/ mmfm13N/mm22 Wbh/65080/6

最大剪应力

3 V 3  0 .606  11 . 63  400 2 2 （可） VS/ mmfv      1 . 06 N   1 . 4 N / mm

Ib2bh25080

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最大挠度

0.644qwl100EI40.64411.134001009000112430.09mm[]l4004004001mm（可）

50803）柱箍验算

柱箍采用Ф48×3.0钢管，其间距400mm，居中设横楞采用Ф48×3.0钢管，其计算简图见模施图3。柱的截面尺寸为600×600，故柱箍验算只验算一边。

柱箍上的荷载近似按均布荷载考虑为

qw=55.64×0.4＝22.26KN/m2 qm= 58.16×0.4=23.26 KN/m2

按二跨拉弯构件计算 1）强度验算 轴向拉力

N0.4qm最大弯距

l220.423.263803535.52NRc8KNl22（可）

M0.125qm(NMx)20.12523.263802419843N由《钢结构设计规范》（GBJ17-88）式5.2.1得   f ，式中rx＝1.0（因受振动荷载）

AnrxWnx 3535 . 52 （可） 419843 4241.044902）挠度验算

w2101.84N/mm2f215N/mm2 521 q ( l2 ) 4 4 0.100EI0.52122.2638051002.061010.781040.11mm[]l4003804000.95mm（可）

4）对拉螺栓验算

对拉螺栓为每道柱箍居中设置一个。 柱箍按两跨连续梁计算。

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柱箍横楞支点处的反力即对拉螺栓拉力为

RB20.625qml2220.62523.2638011048.5N11.1KN选用M12对拉螺栓，其容许荷载

[N]=12.9KN>N=11.1KN

4.5 墙模板

墙支模构造见剪力墙支模图。

40*80木枋1钢管立杆蝴蝶扣φ48双排钢管 50*80杉木枋@500蝴蝶扣40*40*2.5扁铁止水环与M12对拉螺栓双面满焊立杆φ48钢管@200018厚胶合板φ48双排钢管 1荷载设计值

1） 侧压力

本工程采用泵送砼，由（8-6、7）式得

11-1剖面图剪力墙模板支撑图F10.22rcto12V0.22rc200T151/21.20.91.20.91/212V1/20.2224200251521.21.150.81.20.935.19KN/mF2rcH1.20.9242.81.20.972.58KN/m2

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取两者中较小值，及即F＝35.19 KN/m2

2）倾倒砼时产生的水平荷载为

2×1.4×0.9＝2.52 KN/m2

3）荷载组合

qw=35.19 KN/m2

qm= 35.19+2.52=37.71 KN/m2

2墙板模板验算

墙板模板采用18mm厚胶合板，外配间距为250的50×80杉木枋。内钢楞间距为600mm。

1）

胶合板验算

沿柱高度方向每米胶合板上的均布线荷载为

qw=35.19×1.0＝35.19KN/m2 qm= 37.71×1.0=37.71KN/m2

按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力

0.105qml2 Wbh/6最大剪应力

M220.10537.71250224.58N/mmf9.68N/mmm2100018/6（可）

VSIb3V2bh430.60637.7125021000180.64435.192504220.48N/mmfv1.2N/mm（可）

最大挠度

0.644qwl100EI1120.38mm[]3l400250400（可） 0.625mm 2）

1004680100018墙模木枋验算

木枋上由胶合板传来的均布线荷载为：

qw=35.19×0.25＝8.80KN/m2

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qm= 37.71×0.25=9.43 KN/m2

按五跨连续梁计算如下： 最大弯应力

0.105qml2 Wbh/6最大剪应力

M20.1059.4360025080/626.68N/mmfm13N/mm2（可） 2VSIb3V2bh30.6069.43600250801.29N/mm22fv1.4N/mm（可）

最大挠度

0.644qwl100EI40.6448.806001009000112430.38mm[]l4006004001.5mm（可）

50803） 内钢楞验算

内钢楞采用Ф48×3.0钢管，其间距为600mm，对拉螺栓间距为600mm。 内钢楞上的荷载近似按均布线荷载考虑为

qw=35.19×0.6＝21.11KN/m2 qm= 37.71×0.6=22.63KN/m2

按三跨连续梁计算

最大弯应力

220.1qmlM0.122.6360022

80.19N/mmfm215N/mm（可）

WW25080

最大挠度

0.677qwl100EI40.67721.1160040.74mm[]l400541002.061012.19106004001.5mm

（可）

3对拉螺栓验算

对拉螺栓采用M12螺栓，对拉螺栓上的拉力

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N=F′×内楞间距×外楞间距

=35.19×0.6×0.6=12.67KN<[N]=12.90KN，满足要求！

5 模板的使用规定

（1）当墙、柱浇筑高度大于3m时，应用泵送布料软管送入墙、柱内。墙、柱混凝土应严格分层浇筑，以免涨模。

（2）混凝土泵输出的混凝土在浇捣面处不要堆积过量，以免引起过载。

（3）模板上实用的施工荷载（施工人员及设备荷载）标准值不得超过2.5kN/m2，集中荷载不得超过2.5kN。

（4）梁板模板钢管支撑立杆搭接要用双直角扣件。

6 模板的安装和拆除要求

（1）模板应按配模图和施工说明书的顺序组装，以保证模板系统的整体稳定。模板位置要准确，拼缝应严密、平整。

（2）墙、柱模板的底面应找平，下端应设置定位基准，靠紧垫平。向上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正。

（3）墙两侧模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿对拉螺栓时，不得斜拉硬顶。

（4）钢楞宜用整根杆件，接头应错开，搭接长度不少于200mm。内钢楞部分的端部挠度应与跨中挠度大致相等，悬挑长度不宜大于400mm，支柱应着力在外钢楞上。

（5）柱模组装就位后，应立即安装柱箍，校正垂直度。相邻两柱的模板安装、校正完毕后，应及时架设柱间支撑，以满足纵横向稳定性的需要。

（6）楼板模板支模时，应先完成一个格构的水平支撑及斜撑安装，再逐渐向外扩展，以

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保持支撑系统的稳定性。

（7）预埋件、预留洞以及水电管线、门窗洞口必须留置准确，安设牢固。

（8）模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1N/ mm2）方可拆除外，底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合如下要求：跨度为2~8m的板、不大于8m的梁构件同条件养护试块砼强度应达到设计的75%及其以上；大于8m的梁、板及悬臂构件同条件养护试件砼应达到设计强度的100%。

（9）模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，一般是：柱箍柱侧模梁侧模板底模梁底模。 （10）拆除模板时必须站在安全的地方操作，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。 （11）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

（12）拆下的模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。

7 安全要求

（1）装拆模板人员应戴安全帽，高空作业人员应系安全带。

（2）拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周围及进出口处设有专人负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。

（3）登高作业时，连接件必须装入箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，以防掉落伤人。

（4）高空作业人员严禁攀登模板或脚手架等上下，也不得在高空的墙顶、独立梁及其模

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板等上面行走。

（5）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。模板装拆时，上下应有人接应，模板应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。模板应随装拆随转运，不得堆放在脚手板上，严禁从高处抛下。装模中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人；拆模间歇时，应将松开的模板和配件及时运走，防止因踏空、扶空而坠落。 （6）装拆模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，必须搭设脚手架，并设防护栏杆，严禁在无隔离措施同一垂直面操作。装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 （7）安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。

（8）模板的预留孔洞处，应加盖或设置防护栏，必要时应在洞口处设置安全网。 （9）安装预组装成片模板时，应边就位，边校正和安设连接件，并加设临时支撑稳固。 （10）预组装模板装拆时，垂直吊运应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点，吊点应合理布置并作受力计算。

（11）预组装模板拆除时，宜整体拆除，并应先挂好吊索，然后拆除支撑及拼接两片模板的配件，待模板脱离混凝土表面后再起吊，吊钩不得脱钩。

（12）拆除承重模板时，操作人员必须站在安全的地方逐块拆除，严禁架空猛撬硬拉或大面积撬落和拉倒模板。

（13）模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡逻人员。

（14）遇五级以上大风时，应暂停装拆模板，雪霜雨后应先清扫施工现场，不滑时再继续作

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