２０１０年３月 地下水 Ｇｒｏｕｎｄ ｗａｔｅｒ 第３２卷第２期 Ｍａｒ．，２０１０ Ｖ０１．３２ ＮＯ．２ 确山盘龙废弃采坑边坡稳定性评价 李文杰，杨红强，王邦贤，范浩敏 （河南省地质矿产勘查开发局第一地质工程院，河南驻马店４６３０００） ［摘要］ 以确山盘龙废弃采坑边坡为例，分别采用赤平极射投影法与极限平衡法从定性与定量的角度对采坑岩质边坡 进行稳定性分析，再综合两种分析结果得出评价结论，提高了边坡稳定性评价的时效性和准确性。 ［关键词】 采坑边坡；稳定性评价；赤平极射投影；极限平衡法 ［中图分类号］Ｐ６４２．２ ［文献标识码］ Ｂ ［文章编号］ １００４—１１８４（２０１０）０３—０１６９—０４ Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｎ Ｓｌｏｐｅ ｏｆ ｔｈｅ Ａｂａｎｄｏｎｅｄ Ｍｉｎｉｎｇ Ｐｉｔ ｉｎ ｔｈｅ Ｐａｎｌｏｎｇ Ｃｏｕｎｔｒｙ ｏｆ ｔｈｅ Ｑｕｅｓｈａｎ ＬＩ Ｗｅｎ—ｊｉｅ，ＹＡＮＧ Ｈｏｎｇ—ｑｉａｎｇ，ＷＡＮＧ Ｂａｎｇ—ｘｉａｎ，ＦＡＮ Ｈａｏ—ｍｉｎ （Ｔｈｅ １ ｓｔ Ｇｅｏｌｏｇｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ａｃａｄｅｍｙ，Ｇｅｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｍｉｎｉｎｇ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｅｘｐｌｏｉｔａｔｉｏｎ Ｂｕｒｅａｕ ｉｎ Ｈｅｎａｎ Ｚｈｕｍａｄｉａｎ ４６３０００， Ｈｅｎａｎ） Ａｂｓｒｔａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｅ ＰａｎｌｏｎｇＣｏｕｎｔｙ ｏｆ ｔｈｅ Ｑｕｅｓｈａｎ，ｉｔ ｔａｋｅｓ ｔｈｅ ａｂａｎｄｏｎｅｄ ｍｉｎｉｎｇ ｐｉｔ ｓｌｏｐｅｓ ｆｏｒ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅ，ｈａｓ ａｄｏｐｔｅｄ ａ ｖｅｒｙ ｒａｄｉｏ Ｓｔｅｒｅｏｇｒａｐｈｉｃ ｐｒｏｊｅｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ ｌｉｍｉｔ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｍｅｔｈｏｄ ｆｒｏｍ ｑｕａｌｉｔａｔｉｖｅ ａｎｄ ｑｕａｎｔｉｔａｔｉｖｅ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｖｉｅｗ ｏｆ ｍｉｎｉｎｇ ｐｉｔ ｒｏｃｋ ｓｌｏｐｅ ｓｔａ— ｂｉｌｉｔｙ ａｎａｌｙｓｉｓ，ａｎｄ ｔｈｅｎ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｔｈｅ ｔｗｏ ａｎａｌｙｚｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ａｎｄ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｆｉｎｄｉｎｇｓ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｓｌｏｐｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｉｍｅｌｉｎｅｓｓ ａｎｄ ａｃｃｕｒａｃｙ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｍｉｎｉｎｇ ｐｉｔ ｓｌｏｐｅ；ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｔｅｒｅｏｇｒａｐｈｉｃ ｐｏｌｅ ｏｖｅｒｈｅａｄ ｐｒｏｊｅｃｔｏｒ ｌｉｍｉｔ ｅｑｕｉｌｉｂｒｉｕｍ ｍｅｔｈｏｄ 本文以确山盘龙废弃采坑边坡为例，阐述工程新形成岩 自西向东由山区流向山前倾斜平原，经汝南县境入南汝河， 质边坡稳定性评价的分析方法，为边坡的加固工程提供科学 河曲发育，呈蛇型，切割深度０．３—６．３ ｍ，河床为砂卵石层覆 的参考依据。 ’ 盖。河流两岸多不对称。平原区地面坡降１‰～２％ｏ。 １边坡场地概况 １．１．３ 地形地貌 位于古臻头河冲洪积扇，为剥蚀缓岗地貌。地势由山前 １．１ 自然地理概况 向平原行带倾斜，地面高程８０～１２５ ｍ，地表岩性以Ｑ ２冲 河南确山县盘龙灰岩矿废弃采坑位于确山县盘龙镇，是 洪积粉质粘土为主。岗顶宽阔平缓，沟谷不发育，其前缘呈 计划经济时期国有矿山遗留矿坑，始采于上世纪五十年代， 裙状。微地貌为人工开挖坑塘地貌，采坑水面高程６７．０— ８０年代初闭坑。现有遗留矿坑北西一南东走向，南北最长 ７１．９ ｍ，外围岸坡高程８５～ｌ０９．５ ｍ，水深０．５～６．０ ｍ。采 ２９６ ｍ、东西最长２１８ ｍ，外围周长约１ ０００ ｍ，占地面积６．０２ 坑西、南两侧边坡高，东、北两侧边坡低，岸坡岩性以第四系 ×１０ ｍ ，坑底积水０～６ ｍ，坑底水面面积１．９７×１０ ｍ 。 中更新统（Ｑ。２）冲洪积粉质粘土、碎石土为主，局部出露中 盘龙灰岩矿废弃采坑深度大，坡体最高超过３０ ｍ，由松散矿 元古界汝阳群北大尖组（Ｐ。：ｂｄ）大理岩、石英岩夹绢云片 渣体、建筑垃圾、生活垃圾、基岩、第四系残坡积粉质粘土组 岩。边坡岩性松散，稳定性较差。 成，在雨水冲刷作用下易发生崩塌、滑坡灾害。 １．１．４ 工程概况 １．１．１ 地理位置 盘龙废弃灰岩矿采坑主要矿山环境地质问题为边坡失稳 盘龙灰岩矿废弃采坑位于确山县盘龙镇，地理坐标：ｘ 威胁附近居民生命财产安全和生活垃圾威胁地表水及地下水 ３６３０２２０～３６３０５７３，Ｙ ３８５０２０７０～３８５０２４２３，采坑东部边坡 环境，根据采坑现状分析以及财政资金安排情况，治理工程主 距离１０７国道约４００ ｍ，采坑西南约８００ ｍ为确山县环城公 要用以采坑填埋工程为主。西部岗地整理区以西北角公路路 路，距离京广铁路不足１ ｋｍ，交通十分便利。 面高程１２１ ｍ为基准进行挖填整平，坡面平整为正向坡，坡度 １．１．２ 气象、水文 ０．５％，多余土石方运至东部填埋采坑。中部边界以高程９６ ｍ 位于暖温带南部，属大陆性湿润季风气候区，雨热同季， 为基准，沿北东２７。方向，按纵坡降６．４％进行挖填整理，最终 全年气候温和。据驻马店市气象站１９７３～１９９８年气象观测 形成两级平台。在验算边坡稳定性基础上，对采坑整理区西 资料，年平均气温１５。Ｃ，年平均降水量９６１．９５ ｍｍ，平均蒸 部、南部及西北部新形成的边坡进行浆砌片石护坡，护坡工程 发量１ ２５９．８０ ｍｍ。工作区属淮河流域臻头河水系，臻头河 采用Ｍ１０浆砌石结构，浆砌石厚度０．５ ｍ。护坡高度２．５～ ［收稿日期］ ２００９—１１—２Ｏ ［作者简介］ 李文杰（１９６８一），男，河南平顶山人，工程师，主要从事水工环地质勘察、设计工作。 １６９ ３２卷 第２期 地下水 ２０１０年３月 ３０．０ ｍ，两级平台两端分别向北、向东沿坡顶地形逐渐降低。 对形成高差＞２５ １１２边坡进行二级护坡，单级高度１２．５～１５．０ ｍ，边坡坡度控制在１：１．７左右。两级护坡之间设置马道，马 臻头河冲湖积平原，由全新统、上更新统冲积物组成。土体 呈层状结构。砂性土结构松散，粒问联结较弱，孔隙比较大， 连通性好，力学强度低，透水性好，含水量２２．５％～２７．１％， 道宽度２ １１３，采用０．５ ｍ厚浆砌石结构。 １．２地质背景条件 １．２．１ 地层 孔隙比０．７８４～０．９３５；粉质粘土结构疏松一致密，含粉土质 成分高，具可塑性，含水量２１．８％～３０．４％，孔隙比０．６２５～ ０．８２６，压缩系数０．００９～０．０３５ ｃｍ ／ｋｇ。工作区西部出露元 古界中、上统绢云石英片岩，板岩夹白云岩等变质岩。厚层 状，节理、裂隙较发育，风化程度低的岩石强度较高，工程力 学性质相对较好。 工作区出露地层主要为第四系中更新统冲洪积物 （Ｑ。 ），局部出露中元古界汝阳群北大尖组（Ｐｔ：ｂｄ）。第 四系中更新统冲洪积（Ｑ ‘。ｐ１），沉积厚度由山前向平原逐 渐增大，山前岗地地带以洪积为主。棕红色、棕黄色或姜黄 色粉质粘土互层，具微裂隙和孔洞，含钙质结核和大量铁锰 质结核，据钻孔揭露，该层厚度为９．５５～８５．７２ ｍ，最大达 ８６．２１ ｍ。平原地带以冲积为主，岩性为棕黄色粉质粘土与 黄褐色卵砾石、砂层互层。据钻孔揭露，砂、卵石层可见１～４ 层，厚度４～３４．０ ｍ。中元古界汝阳群北大尖组（Ｐｔ ｂｄ），厚 度约２００ ｍ，岩性以大理岩、石英岩夹绢云片岩为主。 １．２．２ 构造 本区位于中朝准地台与秦岭褶皱系的分界处，以栾川一 确山一固始深断裂（本区为伏牛一大别弧断裂）为界。根据 《河南省构造体系图》将本区分为纬向、新华夏系、华夏式、伏 牛一大别弧形、经向构造形迹。 １．２．３ 地震 根据《中国地震动参数区划图》ＧＢＩ８３０６－－２００１，矿区地 震动峰值加速度为小于０．０５ ｇ，地震基本烈度属Ⅵ度区。 １．２．４ 水文地质条件 （１）地下水类型 根据地下水赋存介质空隙的成因，工作区地下水划分为 两个类型；即松散岩类孔隙水、碳酸盐岩类裂隙岩溶水。 松散岩类孑Ｌ隙水属弱富水区（＜１００ ｍ ／ｄ），含水层岩性 为中更新统粘土、粉质粘土夹薄层泥质粉砂，粉土含卵石等 弱透水层及下更新统冰碛泥砾夹薄层含砾细砂层，砂层总厚 度１—２ ｍ，单井出水量＜５００ ｍ ／ｄ。水化学类型以ＨＣＯ 一 Ｃａ・Ｍｇ型水为主，矿化度为０．３１ ｇ／Ｌ。碳酸盐岩类裂隙岩 溶水以覆盖型为主，分布于剥蚀缓岗、冲湖积倾斜平原。岩 性主要为寒武系、奥陶系的灰岩、泥灰岩，岩溶、裂隙相对发 育。含水层顶板埋深５０～１００ ＩＴｌ，泥灰岩厚８．２６～８９．８１ ｍ， 寒武系灰岩厚０．９２～７２．１２ ｍ，灰岩总厚度８．２６～９８．７６ ＩＩ１。 岩溶中等发育，大气降水通过裸露型岩溶水和浅层水间接补 给覆盖性岩溶水。地下水位埋深１０～４５ ｍ，单井涌水量５００ ～１ ０００ ｍ ／ｄ。水化学类型为ＨＣＯ ～Ｃａ型水，矿化度为 ０．３１ ｇ／Ｌ。 （２）地下水补迳排关系 浅层地下水的补给来源主要是大气降水人渗补给，次为 地表水灌溉回渗补给和地下水径流补给，排泄主要有蒸发、 人工开采、河流排泄、地下水径流排泄。深层水补给主要来 源于西部低山丘陵区基岩裂隙和岩溶裂隙的深部径流和浅 层地下水越流补给。深层地下水因埋藏较深，气象因素影响 很微弱。水力坡度较小，径流相对较缓慢，深层水总体流向 几乎与浅层水一致。排泄方式有人工开采和径流排泄。 １．２．５工程地质条件 工作区属松散岩类工程地质区，分布在西部剥蚀缓岗及 １７０ ２岩体物理力学性质指标 经现场取样、实验，岩体力学性质见下表。 表１ 岩体的物理力学参数 …称 （ｋＮ／簸内 角…ｍ３）（ｋｐａ） （Ｋｐａ） 譬 ２９．１ ３５ ９ ４２００ ３ｌｌ５ 表２ 硬性结构面抗剪强度指标标准值 ３岩质边坡稳定性评价 实施采坑填埋将在采坑整理区域西边和南边形成新的边 坡，应对新形成边坡稳定性进行评价，采用定性分析与定量 分析相结合的方法评价。 ３．１定性分析 采用赤平极射投影法。该法是根据现场踏勘结果，将某 处边坡岩体中发育的结构面绘制成赤平投影图，根据所绘制 成的赤平投影图对该处边坡岩体的稳定性进行定性判别。 工作区出露岩体主要为绢云片岩和大理岩，岩层产状２４０。 ７５。，岩体内发育一组裂隙１６６。 ８０。，分布密度７．５条／ ｍ。新形成边坡产状分别为７２。 ３０。、１６０。 ７５。、３５７。 ７５。，边坡岩体结构面的赤平投影图如图１～３。 ‘ 凳／， 、 图１ 北西一南北向边坡结构面赤平投影图 首先分析单组裂隙对坡面稳定性的影响。①Ｊ０＋０００～ Ｊ０＋４２ｌ段北西一南东向边坡结构面赤平投影见图ｌ，岩体 裂隙１与坡面斜交，且倾角大于坡角，不影响岩体的稳定性； 岩层倾向２与坡面反倾，且倾角大于坡角，对岩体稳定无影 响；②ＪＯ＋１７５～ＪＯ＋２０８段边坡结构面赤平投影见图２，岩 体裂隙１与坡面外倾，且倾角大于坡角，裂隙投影弧位于边 坡投影弧之内，属于稳定边坡；岩层倾向２与坡面斜交，且倾 角大于坡角，不影响岩体的稳定性。③Ｊ０＋４２１～Ｊ０＋５５４ ３２卷 第２期 地下水 ２０１０年３月 段边坡结构面赤平投影见图３，岩体裂隙１与坡面反倾，且倾 角大于坡角，对岩体稳定无影响；岩层倾向２与坡面斜交，且 式中：Ｋ 为边坡稳定性系数；Ｒ为滑体抗滑力（ｋＮ／ｍ）；Ｔ 为滑体下滑力（ｋＮ／ｍ）；Ｎ为滑体在滑动面法线上的反力（ｋＮ／ 倾角大于坡角，不影响岩体的稳定性。 图２ ＪＯ＋１７５～ＪＯ＋２０８边坡结构面赤平投影图 ／ 图３ Ｊ０＋４２１～Ｊ０＋５５４边坡结构面赤平投影图 经赤平极射投影法，可解得每两组结构面相交所形成棱 线的倾覆方向和倾覆角，如表３。 从下表可以看出，两组结构面组合对岩体边坡稳定性影 响较小；从组合情况看，两组结构面交线与坡向反倾且倾角 大于坡角，坡体稳定。所相互形成的组合交点均位于坡面线 的内侧，其组合形成的楔形体倾向与坡面倾向相反，说明该 岩质边坡结构面切割岩体没能形成滑动面和潜在滑动楔形 体，对该边坡稳定性影响较小。 ３．２定量分析 工作区边坡岩性为北大尖组大理岩、绢云片岩，岩体较 完整，结构面结合程度良好，结构面与坡向斜交。根据《建筑 边坡工程技术规范》ＧＢ５０３３０—２００２，岩体类型为Ⅱ类，见表 ４。边坡高度≤３０ ｍ，边坡上部为建设用地，破坏后果暂定严 重，破坏边坡安全等级为二级，见表５。 根据边坡岩土体性质，按其可能的破坏形式，采用相应 的极限平衡理论进行稳定性验算。边坡稳定性分析方法采 用直线滑动法。计算公式如下： ＝了Ｒ （１） Ｒ＝Ｎｔｇ‘Ｐ＝ｃｌ （２） Ｔ＝ＷｓｉｎＯ＋ＶｃｏｓＯ＋ＱｃｏｓＯ （３） Ｎ＝ＷｃｏｓＯ—ＶｓｉｎＯ～ＱｓｉｎＯ （４） ｗ＝ｖ ＋ＶａＴ ＋Ｆ （５） ＝ ＾ （６） ｕ＝÷ （７） ｍ）；ｃ为滑动面上岩土体的粘结强度标准值（ｋＰａ）；‘Ｐ为滑带 土的内摩擦角标准值（。）；Ｉ为滑动面长度（ｍ）；ｄ为地下水流 线平均倾角，取浸润线倾角与滑面倾角平均值（。）；Ｗ为边坡 自重与建筑等地面荷载之和（ｋＮ／ｍ）；０为底面倾角（。）； 为 水的容重（ｋＮ／ｍ ）；Ｖ．．为单位宽度岩土体的浸润线以上体积 （ｍ ／ｍ）； 为岩土体的天然容重（ｋＮ／ｍ ）； 为岩土体的饱 和容重（ｋＮ／ｍ ）；Ｆ为坡体所受地面荷载（ｋＮ）。 表３岩体结构面相交棱线与坡面的空间关系及稳定性评价一览表 坡面位置结构面 鬻 表４岩质边坡的岩体分类表 岩 类蒺 岩型程度结 囊 合程度 绢俐结构 面产状 吾自 努稳能力 完整辫 稳 完整 同上 孬届营构曩的孕合１线倾角 。～３５ ７ 。５ ５高边坡稳定，同 ’ Ⅱ 完整 薯馨耍 霖笔 面７５的＂妻 坡￣欠２５稳ｍｉ定￣Ｊ边 一 辫…一塌落 表５ 岩质边坡安全等级划分表 整理边坡取Ｊ０＋１１５、Ｊ０＋３６０及Ｊ０＋４４０ ｊ处具高差、 坡向不同，各具代表性地段进行验算。岩层破裂面仰角根据 北京里正岩土软件５．５版分析计算确定，Ｊ０＋１１５及ＪＯ＋ ４４０上部荷载按照城～Ｂ级公路荷载强度设计（单列车 队），Ｊ０＋３６０上部荷载按照一般居民建筑设计。经计算，稳 定性系数（Ｋ ）分别为１．５１、１．３９、１．７１，根据《建筑边坡工 程技术规范》ＧＢ５０３３０—２００２边坡稳定安全系数判别标准 （表６），二级边坡稳定安全系数为１．３０，均大于规范值，从而 判别出整理后边坡处于稳定状态。滑动安全系数计算参数 及计算结果见表７。 表６边坡稳定安全系数一览表 １７１ 至鲞箜 塑 地下水 ２０１０年３月 ４ 结论 （１）岩质边坡岩体中所发育的结构面是控制边坡稳定 （２）该边坡整体稳定性比较好，不会出现大规模的整体 滑动； （３）边坡稳定性分析必须以工程地质条件为基础，只有 的关键因素。通过赤平极射投影法分析，该岩质边坡结构面 在深刻地把握其内在地质条件和预测触发因素影响的情况 切割岩体没能形成滑动面和潜在滑动楔形体，对该边坡稳定 下，得到的边坡稳定性评价才是科学的。否则，在精美的数 性影响较小； 学力学理论都是空话，只能是昙花一现。 （上接第１５４页） 面段，所测量的坡度角为３７。～４３。，其平均值修正后取值为 ３８。；已滑塌坡面段测量得出的坡度角为５１。～６２。，其平均值 修正后取值为５５。。 这种测量方法简便易行，但只能运用于垃圾土层较厚， 整体堆积较为均匀的情况，局部的削坡很容易就引起垃圾土 图５垃圾土场地设计图 的滑塌，而不会造成整体失稳的现象。 本文利用理正岩土软件，采用瑞典条分法对垃圾图边坡 ４ 结论 稳定性进行整体验算。通过输入上述坡度角和抗剪强度参 垃圾土边坡的变形主要是坡面变形和地基变形，边坡块 数，根据计算出的稳定性系数，和实际情况进行对比，多次反 体主要以坍塌的形式向下滑动或滚动，防治措施要把坡面处 复调整并最终得到比较合理的抗剪强度参数和稳定性系数。 理和地基处理作为重中之重。 经计算，当粘聚力１２＝１２ｋＰａ，内摩擦角‘ｐ＝２５。时，在不考虑 垃圾土抗剪强度参数的选取是整个工程的难点之一，不 地震的情况下，最不利滑动面的滑动安全系数为０．９２１，比较 同地区、不同土样、不同方法的经验值差异较大，室内试验、 符合实际情况。（如图４） 现场试验又有一定难度和不足，结合具体工程的现场情况反 ｌ ８０ ９ ６ ４ ２０ ８ ０９ １ Ｒ ８５ 演，对现场试验结果进行修正会消除一部分误差。 参考文献 ［１］刘晓立，史书阁，朱春英．降雨渗流作用下垃圾填埋场对题稳定 性分析［Ｊ］．华北科技学院学报，２００７，４（１）：６２—６４． ［２］谢定义．土动力学［Ｍ］．西安：西安交通大学出版社，１９８８． ［３］李广信．高等土力学［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００４． 图４最不利滑动面 ［４］张振营，吴世明，陈云敏．城市生活垃圾土性参数的室内试验研 同理，考虑地震影响及暴雨影响条件下，该边坡的稳定 究［Ｊ］．岩土丁程学报，２０００，２２（１）：３５—３９． 性系数分别为０．８３和０．７５，说明垃圾土坡面的浅层失稳滑 ［５］陈云敏，王立忠，胡亚元等．城市固体垃圾填埋场边坡稳定分析 塌受暴雨影响较大，与实际调查结果基本一致。 ［Ｊ］．土木工程学报，２０００，３３（３）：９２—９７． ［６］张季如，陈超敏．城市生活垃圾抗剪强度参数和测试与分析 ３垃圾土边坡的治理 ［Ｊ］．岩石力学与Ｔ程学报，２００３，２２（１）：Ｉ１０一ｌ１４． 变形过大和强度不够使稳定性系数不满足安全系数时就 ［７］ＧａｂｒＭＡ，Ｖａｌｅｒｏ Ｓ．Ｎ．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｍｕｎｉｃｉｐａｌ Ｓｏｌｉｄ Ｗａｓｔｅ［Ｊ］．Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｔｅｓｔｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａ１．ＡＳＴＭ，１９９５，１ ８（２）：２４１ 要进行处理。边坡滑塌的诱因有很多，针对具体的工程，就 ２５１． 要从最主要的因素出发，采取主要措施消除或控制其对边坡 ［８］Ｅｉｄ Ｈ Ｔ，Ｓｔａｒｋ Ｔ．Ｄ，Ｅｖａｎｓ Ｗ Ｄ，ｅｔ ａ１．Ｍｕｎｉｃｉｐａｌ Ｓｏｌｉｄ Ｗａｓｔｅ Ｓｌｏｐｅ 的影响。结合本次工程，主要考虑降雨对坡面的冲刷、渗透， Ｆａｉｌｕｒｅ．１：Ｗａｓｔｅ ａｎｄ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｓｏｉｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ 及垃圾土地基的处理。排水措施主要为修建截水沟、急流 Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｇｅｏｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０００，１ ２６（５）： 槽、排水沟；坡面采取削坡填方，植被种草，坡脚护脚或用重 ３９７—４０７． 力式挡土墙处理；地基处理用灰土垫层和钢筋混凝土（详见 图５）。 １７２