目 录
1 编制依据 ......................................................................................................................................... - 1 - 2 工程概况 ......................................................................................................................................... - 1 - 3 施工部署 ......................................................................................................................................... - 1 - 4 构造要求及技术措施 ..................................................................................................................... - 2 - 5 安全防护措施 ................................................................................................................................. - 4 - 6 脚手架的搭设及拆除施工工艺 ..................................................................................................... - 5 - 7 劳动力、材料及机具配备 ............................................................................................................. - 5 - 8 质量保证 ......................................................................................................................................... - 6 - 9 安全施工措施 ............................................................................................................................... - 10 - 10 文明施工要求 ............................................................................................................................. - 12 - 10 计算书 ......................................................................................................................................... - 14 -
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
1 编制依据
1.1 主要规程、规范
1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版) 1。3 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80—91） 1.4《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59—99 1.5《钢结构设计规范》（GB50017-2002) 1.6 施工图纸
2 工程概况
2。1 工程概况
工程名称：佛禅（挂）2013—009地块5号地块项目工程
工程地址：佛山市禅城区禅西大道东侧、泰华路南侧、玉带路以西侧、白坭路北侧地块 施工单位：___上海建工五建集团________；建筑高度：48.2米，局部达到51米。 结构形式为：框架剪力墙。 2.2 脚手架工程概况
本工程外脚手架以45＃—46＃为例，待地下室施工回填完成后从室外地坪开始搭起,分3阶段进行。一阶段靠路商业裙楼分2部分，第一部分从商业裙楼室外地坪开始搭设脚手架至商业裙楼3层顶部（+9。600建筑标高），第2部分待商业裙楼3层顶完成后（+9.600建筑标高)，从3楼顶开始搭设脚手架至49.7米处（详见附图01、02)。二阶段小区内部主楼从室外地坪开始搭设至49。7米处。三阶段由于本工程只有极少部位的建筑高度达到51米,经我单位从技术经济角度分析后，拟从47.9米靠近外墙侧选用悬挑钢管式脚手架搭设，此部位搭设高度4.9米（详见附图05）
本工程外脚手架采用全封闭落地式双排钢管外脚手架。方案一、脚手架钢管选用ф48×3。0；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。00米，立杆的横距为1.5米,立杆的步距为1。20 米；脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，连墙件用φ48×3.0的钢管，连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.00 米，水平间距2.00 米,搭设高度49.7m〈50m,不需要专家论证（详见图03)。 3 施工部署
3。1 安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5‰以内” 安全生产目标的必然保障，也是我项目部创建“定安县安全文明工地”的根本要求.为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组。
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4 构造要求及技术措施
4。1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 4。1.1 立杆
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm. 4。1.2 大横杆
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈.
大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置，不在同步同跨内;相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3(本工程不大于50cm）,大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50cm），局部高差不超过5cm。 4.1.3 小横杆
每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm.小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆,最大间距不超过75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm.上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置. 4。1。4 纵、横向扫地杆
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。 4。1。5 剪刀撑
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置,全部采用单杆通长剪刀撑。
剪刀撑每6步4跨设置一道,斜杆与地面的夹角在45°～60°之间（本工程全部在50°左
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右).斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置,剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点.所有固定点距主节点距离不大于15cm。
为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用,剪刀撑采用搭接连接，搭接长度为1米，采用3个旋转扣件等距固定，两端扣件边缘距离不小于100mm。 本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔4跨设置一道. 4。1。6 脚手板
作业层脚手板采用竹笆,两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔6层也需要满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。
脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14 号镀锌钢丝箍绕2~3 圈固定。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm.靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm.拐角处两个方向的脚手板重叠放置,避免出现探头及空挡现象. 4。1.7 连墙件
连墙件采用刚性连接，（连墙杆水平布置详见脚手架平面布置图).连墙件用φ48×3.5的钢管,其与脚手架的连接采用直角扣件,第一道连墙件从约3m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点,偏离主节点不大于300mm。
连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接,与地面成45°~60°夹角。 4.1.8 防护设施
脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1。8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧.作业层安全网应高于平台1。2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3。0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。
作业层脚手架立杆于0.6m和1。2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。 4。1。8
有本工程外脚手架踏设高度接近50米，经对回填土地基进行验算发现不能满足本工程外
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脚手架地基承载力要求.所以需对脚手架地基进行处理（脚手架地基处理见图06)。
5 安全防护措施
5。1 电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1。2m高的自闭式防护门,用φ12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm,竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌.
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道,网上及平台上均不得存有杂物.电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
5。2 结构临边防护措施
在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3。5钢管。其高度不低于1。2m，立杆间距不大于1.5m,竖向每隔0。6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。
沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网,白天设警示牌、夜间设红色标志灯。 5.3 楼梯间防护措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1。2m高的护身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板。 5.4 防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-88)标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。 每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1。5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用40×4的镀锌扁钢,将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm，并将表面的油漆及氧化层清除干净,露出金属光泽并涂以中性凡士林.
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个(本工程按
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照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏.两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度.焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以避免发生击穿事故.
6 脚手架的搭设及拆除施工工艺
6。1 落地式式临时钢管脚手架的搭设施工工艺 6.1。1 搭设顺序
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。 6.2 脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆.
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、剪刀撑时,应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7 劳动力、材料及机具配备
7。1 劳动力配备(详见表7—1）
表7—1
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工 种 架子工 测量放线工
7.2具配备（详见表7—3）
人 数 20 2 任 务 负责架子搭设及拆除 负责脚手架垂直度控制 表7-3
名 称 架子扳手 力矩扳手 倒链葫芦
单位 把 把 个 数 量 40 4 5 备 注 搭设和拆除架子用 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求 调整架子水平弯曲度 8 质量保证
8.1 构配件允许偏差(详见表8-1）
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8。2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8—2）
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8。3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准(详见表8-3）
8。4 质量保证注意事项
8。4.1 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
8.4.2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行,检查合格后，方允许使用或继续使用：
搭设完毕后； 连续使用达6个月；
施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前； 在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；
在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 8.4。3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
8.4。4 在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作,派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。 8.4。5 外观质量
安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差,安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致.
9 安全施工措施
9.1 材质及其使用的安全技术措施
9。1。1 扣件的紧固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨,直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 9。1。2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
9.1。3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的
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扣件。
9。1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用. 9.1。5 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用. 9.1。6 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用. 9.2 脚手架搭设的安全技术措施
9。2。1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75％以上才能施工.
9.2。2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入,统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
9。2。3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
9。2。4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。
9.2。5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。 9。2。6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证.每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌。 9.3 脚手架上施工作业的安全技术措施
9.3。1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用,任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9.3。2 严格控制施工荷载,脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备。
9。3。3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的落地式脚手架同时作业层数不超过一层.
9。3。4 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。
9.3。5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆,防止坠落物体伤人.
9.3。6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定,确保施工安全。
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9。4 脚手架拆除的安全技术措施
9.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
9。4。2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准,进行技术交底后才准备工作.
9.4.3 架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉.
9。4。4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
9.4。5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
9。4。6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开. 9。4。7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
9。4。8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面,同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
9。4。10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面. 9.4。11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运,以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 9。4。12 拆除的零配件要装入容器内,用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠,双点起吊,严禁从高空抛掷.
9。4。13 六级风以上(含六级）时停止拆除脚手架施工.
10 文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：
10。1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等,现场严
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禁吸烟.
10。2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
10。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。
10。4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
10。5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
10.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
10。7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作.
10.8 不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
10.9 不得将模板支撑、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 10.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件.
10。11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
10。12 脚手板使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
10。13 要保证脚手架体的整体性,不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。
10.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔.
10.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧. 10.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 10。17 施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费.
10.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理,应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。
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10。19 六级以上（含六级）大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业.在雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫,并要采取防滑措施.
10 计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书
依据规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数:
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钢管强度为205.0 N/mm,钢管强度折减系数取1。00.
双排脚手架，搭设高度49.7米，立杆采用双立管。
立杆的纵距1.50米,立杆的横距1。00米，内排架距离结构0。35米，立杆的步距1。20米。 钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.50米. 2
施工活荷载为3.0kN/m，同时考虑2层施工。
2
脚手板采用钢筋网片脚手板，荷载为0。30kN/m，按照铺设20层计算。 2
栏杆、挡脚板采用栏杆+木挡板,荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 2
基本风压0。30kN/m，高度变化系数1.0000,体型系数1。0880。
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地基承载力标准值700kN/m,基础底面扩展面积0。250m，地基承载力调整系数0。40. 4444
钢管惯性矩计算采用 I=π(D-d）/64,抵抗距计算采用 W=π（D—d）/32D。 一、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形. 1。均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0。300×1。500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=3。000×1。500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1。2×0.038+1。2×0。225+1。4×2。250=3。466kN/m
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小横杆计算简图 2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：
2
M=3。466×1。000/8=0。433kN。m 62 σ=0.433×10/4491。0=96.473N/mm
2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
荷载标准值 q=0.038+0。225+2.250=2.513kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
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V=5.0×2.513×1000。0/(384×2。06×10×107780.0）=1。474mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求！ 二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形. 1。荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0。038×1.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1。000×1。500/2=0。225kN 活荷载标准值 Q=3。000×1.000×1。500/2=2。250kN 荷载的计算值 P=（1。2×0。038+1。2×0.225+1。4×2.250）/2=1.733kN
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大横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
2
M=0.08×（1。2×0.038）×1。500+0。175×1。733×1。500=0.463kN.m 62σ=0.463×10/4491。0=103。143N/mm
2
大横杆的计算强度小于205。0N/mm,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
45
V1=0.677×0。038×1500.00/（100×2。060×10×107780。000）=0.059mm 集中荷载标准值 P=（0.038+0.225+2。250）/2=1。257kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
35
V1=1。146×1256。700×1500.00/(100×2。060×10×107780.000)=2。189mm 最大挠度和
V=V1+V2=2。248mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8。0kN,双扣件取12。0kN; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1。500=0。058kN
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
脚手板的荷载标准值 P2=0。300×1。000×1。500/2=0。225kN
活荷载标准值 Q=3.000×1。000×1。500/2=2。250kN 荷载的计算值 R=1。2×0。058+1.2×0。225+1。4×2。250=3.489kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。 四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)；本例为0。1381 NG1 = 0.138×49.700+49。700×0.038=8。770kN 2(2)脚手板的自重标准值（kN/m）；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0。30 NG2 = 0。300×20×1。500×（1.000+0。350)/2=6。075kN
（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0。17 NG3 = 0。170×1。500×20=5。100kN 2
（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m)；0。010
NG4 = 0。010×1.500×49.700=0.745kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 20。690kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。000×2×1。500×1。000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
2其中 W0 —- 基本风压(kN/m）， W0 = 0。300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1。000 Us —— 风荷载体型系数: Us = 1.088
2
经计算得到：Wk = 0。300×1.000×1。088 = 0.326kN/m. 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1。4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1。2×20。690+0。9×1.4×4。500=30。498kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力: N=1。2×0。745+0。9×1。4×4。500=6。565kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1。2×20.690+1.4×4。500=31.128kN
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
单双立杆交接位置的最大轴向压力： N=1。2×0.745+1.4×4。500=7.195kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 2
MW = 0。9×1。4Wklah/10 2其中 Wk -— 风荷载标准值(kN/m）； la —- 立杆的纵距 （m）;
h —— 立杆的步距 （m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=0。9×1。4×0。326×1。500×1。200×1。200/10=0.089kN。m 五、立杆的稳定性计算：
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面考虑。 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —- 立杆的轴心压力设计值，底部N=31。128kN，单双立杆交接位置N=7。195kN; i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; k —- 计算长度附加系数，取1。155；
u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 -— 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1。200=2。079m； 2 A —— 立杆净截面面积，A=8.478cm;
3
W —— 立杆净截面模量（抵抗矩），W=8。982cm;
λ -- 长细比，为2079/16=130
λ0 —- 允许长细比（k取1),为1800/16=113 〈210 长细比验算满足要求！ φ —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。396； 2
σ —- 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm)；
2
[f］ -— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm； 经计算得到：
2
σ=31128/(0.40×848）=92.719N/mm；
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 σ 〈 ［f]，满足要求！
2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
其中 N —- 立杆的轴心压力设计值，底部N=30。498kN，单双立杆交接位置N=6.565kN； i —- 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm； k —— 计算长度附加系数，取1。155;
u —— 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 —- 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1。500×1。200=2.079m； 2 A —- 立杆净截面面积，A=8。478cm； 3
W -— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=8.982cm；
λ —— 长细比,为2079/16=130 λ0 —- 允许长细比(k取1），为1800/16=113 〈210 长细比验算满足要求！ φ -— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。396; MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。089kN。m； 2
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；
2
［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm; 2经计算得到 σ=30498/(0。40×848)+89000/8982=100.732N/mm;
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算 σ 〈 ［f］，满足要求！
六、最大搭设高度的计算：
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H］，按下式计算： ［H］ = ［φAσ—（1.2NG2k+1.4NQk—NXie)］ / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 11。920kN； NQk -— 活荷载标准值, NQk = 4。500kN； gk —- 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0。138kN/m; NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分, NQk = —0。001kN; 2
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205。00N/mm；
经计算得到，不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 [H］ = 83。347米。 考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度［H］，按下式计算： ［H] = {φAσ—［1。2NG2k+0.9×1.4（NQk+φAMwk）—NXie］｝ / 1。2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 11。920kN； NQk —— 活荷载标准值, NQk = 4。500kN； gk -— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。138kN/m；
Mwk —- 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0。071kN。m； NXie —- 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = -0.001kN； 2
σ —- 钢管立杆抗压强度设计值,σ = 205。00N/mm;
经计算得到，考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 [H］ = 67。107米。 取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度 ［H]=67.107米.
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算: Nlw = 1.4 × wk × Aw 2 wk -— 风荷载标准值，wk = 0。326kN/m；
Aw -— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: 2
Aw = 2。40×4。50 = 10.800m;
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 3。000 经计算得到 Nlw = 4.935kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 7。935kN 根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0。85Ac［f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0。85φA［f］
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=35.00/1。60的结果查表得到φ=0.94； 222 净截面面积 Ac = 4。24cm;毛截面面积 A = 18.10cm；[f］ = 205。00N/mm. 经过计算得到 Nf1 = 73.865kN
Nf1>Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf = 297.693kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接.
经过计算得到 N1=7.935kN 小于扣件的抗滑力8。0kN,连墙件扣件满足要求！
连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
其中 pk —- 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=100。76 （kPa） Nk -- 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 20.69+4。50=25。19kN 2
A -- 基础底面面积 （m）；A = 0。25
2 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m）；fg = 280。00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc -— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk -- 地基承载力标准值；fgk = 700。00
地基承载力的计算满足要求! 扣件脚手架计算满足要求!
二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 计算参数：
2
钢管强度为205。0 N/mm，钢管强度折减系数取1。00.
双排脚手架，搭设高度4。9米，立杆采用单立管。
立杆的纵距0。90米,立杆的横距0。80米，内排架距离结构0。40米,立杆的步距1。80米。 采用的钢管类型为φ48×3.0,
连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距1.80米。 2
施工活荷载为3。0kN/m,同时考虑2层施工.
2
脚手板采用钢筋网片脚手板，荷载为0。30kN/m，按照铺设3层计算。
2
栏杆、挡脚手板采用栏杆+木挡板，荷载为0。17kN/m,安全网荷载取0。0100kN/m。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 2
基本风压0.30kN/m,高度变化系数1。0000,体型系数1.0880.
悬挑水平钢梁采用钢管48×3。0mm,建筑物外悬挑段长度1。50米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。20m,支杆采用钢管φ48。0× 3。0mm. 4444
钢管惯性矩计算采用 I=π(D—d)/64,抵抗距计算采用 W=π（D—d）/32D。 一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.900/2=0。135kN/m 活荷载标准值 Q=3。000×0.900/2=1。350kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0。038+1。2×0。135+1。4×1.350=2。098kN/m
小横杆计算简图 2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
2
M=2.098×0.800/8=0。168kN。m 62σ=0。168×10/4491。0=37。374N/mm
2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm，满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：
荷载标准值q=0.038+0。135+1。350=1.523kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
45
V=5。0×1.523×800。0/（384×2.06×10×107780。0)=0。366mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1。荷载值计算
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
小横杆的自重标准值 P1=0。038×0.800=0。031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×0。900/2=0。108kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×0。900/2=1。080kN 荷载的计算值 P=（1。2×0。031+1。2×0。108+1。4×1。080)/2=0。839kN
大横杆计算简图 2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
2
M=0.08×(1。2×0.038）×0.900+0。175×0。839×0.900=0.135kN。m 62σ=0。135×10/4491。0=30。097N/mm
2
大横杆的计算强度小于205。0N/mm，满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
45
V1=0。677×0。038×900。00/(100×2。060×10×107780.000）=0.01mm 集中荷载标准值P=0。031+0.108+1.080=1。219kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
35
V1=1。146×1218。720×900。00/（100×2.060×10×107780.000）=0。46mm - 23 -
扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
最大挠度和
V=V1+V2=0.466mm
大横杆的最大挠度小于900。0/150与10mm，满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5)： R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8。0kN，双扣件取12。0kN; R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0。038×0。900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。300×0.800×0。900/2=0。108kN
活荷载标准值 Q=3。000×0。800×0。900/2=1.080kN 荷载的计算值 R=1。2×0.035+1.2×0。108+1。4×1。080=1.683kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN; 四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0.0995 NG1 = 0。100×4.900=0。488kN 2(2)脚手板的自重标准值(kN/m）；本例采用钢筋网片脚手板，标准值为0。30 NG2 = 0.300×3×0。900×（0。800+0.400)/2=0。486kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0。17 NG3 = 0.170×0.900×3=0。459kN 2
（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m)；0。010
NG4 = 0.010×0。900×4。900=0.044kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.477kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。000×2×0.900×0。800/2=2.160kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
2
其中 W0 —- 基本风压（kN/m),W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数,Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数:Us = 1。088
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
2
经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300×1。000×1。088 = 0.326kN/m.
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1。477+0.9×1。4×2。160=4。494kN
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。2×1。477+1.4×2。160=4.796kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 2
MW = 0。9×1。4Wklah/10
2其中 Wk —— 风荷载标准值（kN/m）； la —- 立杆的纵距 （m);
h —— 立杆的步距 （m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0。9×1。4×0。326×0。900×1.800×1。800/10=0。120kN.m 五、立杆的稳定性计算
1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值,N=4。796kN； i —- 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm; k —— 计算长度附加系数,取1.155；
u -- 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500;
l0 —- 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。155×1。500×1。800=3.118m; 2 A -— 立杆净截面面积，A=4。239cm；
3
W -- 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。491cm；
λ —- 长细比，为3118/16=196 λ0 -- 允许长细比(k取1），为2700/16=169 〈210 长细比验算满足要求! φ —- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; 2
σ-— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm）；
2 ［f] -— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205.00N/mm； 经计算得：
2
σ=4796/（0。19×424）=59。690N/mm;
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ 〈 [f］，满足要求!
2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，N=4.494kN； i —- 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k -— 计算长度附加系数，取1。155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500; l0 -— 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1。800=3。118m； 2 A —— 立杆净截面面积,A=4。239cm；
3
W -- 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。491cm；
λ -- 长细比，为3118/16=196 λ0 -— 允许长细比（k取1），为2700/16=169 〈210 长细比验算满足要求！ φ —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190； MW —- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。120kN.m; 2
σ—- 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm)；
2
［f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm； 经计算得到
2
σ=4494/(0。19×424）+120000/4491=82.630N/mm； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ 〈 ［f］，满足要求！
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算: Nlw = 1.4 × wk × Aw 2 wk -— 风荷载标准值，wk = 0.326kN/m；
Aw -- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: 2
Aw = 3.60×1.80 = 6。480m;
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 2。961kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 5。961kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0。85Ac［f］ 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f］ 连墙件轴向力设计值 Nf = 0。85φA[f］
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=40。00/1。60的结果查表得到φ=0.93； 222 净截面面积Ac = 4。24cm；毛截面面积 A = 18.10cm；［f] = 205。00N/mm。 经过计算得到 Nf1 = 73.865kN
Nf1〉Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求！
经过计算得到 Nf2 = 294。049kN
Nf2〉Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到: Nl=5.961kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中,脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体400mm， 支拉斜杆的支点距离墙体 = 400mm,
432
水平支撑梁的截面惯性矩I = 10.78cm，截面抵抗矩W = 4。49cm，截面积A = 4。24cm。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=4。80kN 水平钢梁自重荷载 q=1。2×4.24×0.0001×7。85×10=0.04kN/m 1 2
悬挑脚手架示意图
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
4.80kN 4.80kN 0.04kN/m 4003500BA 300 800
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
0.090.030.000.010.000.05
0.150.16
悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）
0.055
0.037
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m）
0.0221.615
悬挑脚手架支撑梁变形图（mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=4.836kN，R2=4。652kN，R3=0。251kN，R4=0.054kN 最大弯矩 Mmax=0。055kN。m
62
抗弯计算强度 f=M/W+N/A=0。055×10/（4491.0）+6.386×1000/423。9=27。387N/mm 2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm，满足要求!
八、悬挑水平钢管的挠度与扣件连接计算 水平支撑钢管计算最大挠度V=1。615mm
水平支撑钢管最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！
立杆与下面支杆通过扣件与水平支撑钢管连接，要验算连接处的扣件抗滑力。 立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1=4。796kN
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扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
立杆传递给水平支撑钢管最大轴向力 N1小于8kN,满足要求！
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2=4。836kN
水平支撑钢管下面支点最大支撑力 N2小于8kN,满足要求！
九、支杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 各支点的支撑力 RCi=RDisinαi
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=6.839kN RD2=4。903kN
十、支杆的强度计算 斜压支杆的强度计算：
斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=6。839kN 下面压杆以钢管48。0× 3。0mm计算,斜压杆的容许压力按照下式计算：
其中 N —— 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 6.84kN；
φ —— 轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到φ= 0.55； i —— 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1。60cm； l —— 受最大压力斜杆计算长度,l = 1。70m； 2
A —- 受压斜杆净截面面积，A =4.24cm；
2
σ —— 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 29。61 N/mm; 2
[f］ —— 受压斜杆抗压强度设计值,f = 215N/mm； 受压斜杆的稳定性计算σ〈 [f］，满足要求！
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下
其中 N为斜撑杆的轴向力，N=6。839kN； 2
lwt为焊接面积，取424。12mm； - 29 -
扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
2
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185.0N/mm； 2
经过计算得到焊缝抗拉强度σ = 6838.74/424。12 = 16.13N/mm。 斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！ 十一、锚固段与楼板连接的计算
1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0。251kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中［f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》2
9.7.6 ［f] = 65N/mm；
压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接;
1/2
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=［251×4/（3。1416×65.00×2)］=2mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.25kN； d —- 楼板螺栓的直径，d = 5mm;
2
［fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm； h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度. 经过计算得到 h 要大于250.58/（3.1416×5×1。5)=10。6mm.
3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 0.25kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 5mm;
b —- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=25mm；
2
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=6。84N/mm； - 30 -
扣件式钢管落地脚手架专项施工方案
经过计算得到公式右边等于4.1kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 0.25×3。50/2 = 0.44kN。m 根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6.2.10条
其中 α1──系数,当混凝土强度不超过C50时，α1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时， α1取为0。94,期间按线性内插法确定； fc──混凝土抗压强度设计值; h0──截面有效高度；
fy──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；
62
αs = 0.44×10/（1.000×7.200×0.9×1000×85.0）=0.0090 1/2ξ = 1—（1-2×0。0090)=0。0090 γs = 1—0。0090/2=0。9950
楼板压点负弯矩配筋为 As = 0。44×10^6 / （0。9950×85.0×210。0） = 24。7 mm2 悬挑脚手架计算满足要求！
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