机械设计基础课程设计带式输送机传动装置设计说明书例1

机 械 设 计 基 础 课 程 设 计 说 明 书

设计题目：学 院：专 业：学 号：学生姓名：指导教师：完成日期：

机械设计基础课程设计

机械设计课程计算内容

一、传动方案拟定…………….……………………………3 二、电动机的选择…………………………………………4 三、确定传动装置总传动比及分配各级的传动比…….…5 四、传动装置的运动和动力设计…………………………5 五、普通V带的设计………………………………………6 六、齿轮传动的设计………………………………………7 七、轴的设计………………………….…………………..9 八、滚动轴承的选择………..…………………….………13 九、键连接的选择与校核…………………………………14 十、轴连接器选择…………………………………………15 十一、减速器箱体和附件的选择…………………………15 十二、润滑与密封……………………………………………16 十三、设计小结……………………………………………16 十四、参考书目……………………………………………17

设计课题：机械设计基础课程设计

设计一个带式输送机传动装置，已知带式输送机驱动卷筒的驱动功率，输送机在常温下连续单向工作，载荷平稳，环境有轻度粉尘，结构无特殊限制，工作现场有三相交流电源。

原始数据：

传送带卷筒转速nw(r/min)= 78r/min 减速器输出功率pw(kw)=3.2kw 使用年限Y（年）=6年 设计任务要求：

1， 主要部件的总装配图纸一张 2， A1,典型零件的总做图纸2张

3， 设计说明书一份（20页左右）。

计算过程及计算说明：

一，传动方案拟定。

设计单级圆柱齿轮减速器和一级带传动。

1，使用年限6年，工作为双班工作制，载荷平稳，环境有轻度粉尘。 ２、原始数据：传送带卷筒转速nw(r/min)=78 r/min 减速器输出功率pw(kw)=3.2kw 使用年限Y（年）=6年 方案拟定：1

采用Ｖ带传动与齿轮传动的组合，即可满足传动比要求，同时由于带传动具有良好的缓冲，吸振性能，适应大起动转矩工况要求，结构简单，成本低，使用维护方便。

1.电动机 2.V带传动 3.圆柱齿轮减速器 4.连轴器 5.滚筒

二、运动参数和动力参数计算

（1）电动机的选择

1、电动机类型和结构的选择：选择Y系列三相异步电动机，此系列电动机属于一般用途的全封闭自扇冷电动机，其结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，适用于不易燃，不易爆，无腐蚀性气体和无特殊要求的机械。

2. 、电动机容量选择： 电动机所需工作功率为：

式（1）：Ｐd＝ＰＷ／ηa ()

由电动机至运输带的传动总效率为： η=η１×η２2×η３

式中：η1、η2、η3、η4分别为带传动、轴承、齿轮传动。 η１=0.96 η２=0.99 η３=0.987η η总=0.91

所以：电机所需的工作功率：

Ｐd＝ＰＷ／ηa =3.2/0.91=3.52 kw 3.额定功率ped=5.5 . 查表 二十章 20-1

4. 根据手册Ｐ７表１推荐的传动比合理范围，取圆柱齿轮传动一级减速器传动比范围Ｉ’=3～６。

取Ｖ带传动比Ｉ１’=２～４ 。则总传动比理论范围为：Ｉa’＝６～２４。 则电动机转速可选为：

N’d=I’a×n卷筒=78*（2-4）*（3-6）=468-1872r/min 则符合这一范围的同步转速有：1000、1500 （2）分配传动比I总=1420/52=11.1

总

方电动案 机型号 1 Y160M2-8 额电动机定功率 转速同步 3 1420 电动机转速满载 1420 电动机质量 119 总传动比 11.1 V带传动比 3 单机减速器 3.7 综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格 和带传动、减速器传动比，可见此方案比较适合。 此选定电动机型号为Y132M1-6，其主要性能：

电动机主要外形和安装尺寸：

电动机轴伸出端直径38K6。 电动机轴伸出端安装长度80

电动机中心高度132

电动机外形尺寸长*宽*高=515*345*3155 启动转矩：2

三、确定传动装置的总传动比和分配级传动比：

由选定的电动机满载转速nm和工作机主动轴转速n 1、可得传动装置总传动比为： I总=nm/n=nm/n =960/78=12.30

总传动比等于各传动比的乘积 分配传动装置传动比

i总=i1×i2 （式中i1、i2分别为带传动

和减速器的传动比） 2、分配各级传动装置传动比：

根据指导书P7表1，取i1=3.5（普通V带 i1=2～4） 因为： i总＝i1×i2 所以： i2＝I总／i1 ＝12..3/3.5 ＝4.39

四、传动装置的运动和动力设计：

将传动装置各轴由高速至低速依次定为Ⅰ轴，Ⅱ轴，......以及 i0,i1，......为相邻两轴间的传动比

η01，η12，......为相邻两轴的传动效率 PⅠ，PⅡ，......为各轴的输入功率 （KW） TⅠ，TⅡ，......为各轴的输入转矩 （N·m） nⅠ,nⅡ,......为各轴的输入转矩 （r/min）

可按电动机轴至工作运动传递路线推算，得到各轴的运动和动力参数 1、 运动参数及动力参数的计算 （1）计算各轴的转数：

0轴：n0= nm=960（r/min） Ⅰ轴：nⅠ=nm/ i1

=960/3.5=274（r/min） Ⅱ轴：nⅡ= nⅠ/ i2 =274/4.39=62.4r/min （2）计算各轴的功率： 0轴：P0=P ed=4（KW）

Ⅰ轴： PⅠ=Pd×η01 =Pd×η1 =4*0.6=3.84（KW）

Ⅱ轴： PⅡ= PⅠ×η12= PⅠ×η2×η3

=53.84*0.99*0.97=3.64（KW） （3）计算各轴的输入转矩： 电动机轴输出转矩为：

0轴：T0=9550·Pd/nm=9550×4/960=39.79 N·m Ⅰ轴： TⅠ= 9550*p1/n1

=9550*3.84/343=106.91N·m

Ⅱ轴： TⅡ= 9550*p2/n2 =9550*3.64/=557 N·m 计算各轴的输出功率：

由于Ⅰ～Ⅱ轴的输出功率分别为输入功率乘以轴承效率： 故：P’Ⅰ=PⅠ×η轴承=2.33*0.95=2.20 KW P’Ⅱ= PⅡ×η轴承=2.20*0.98*0.98=2.10 KW 项目 转速 功率 转矩 电机轴 高速轴 960 4 39.79 274 3.84 106.91 3.5 0.96 低速轴 62.4 3.64 557 传动比 12.3 效率

0.96 五. V带的设计

1.带传动

（1）选择普通V带型号

查表得KA=1.2， ped=4，n0=960(r/min),n2=476.7(r/min) 故PC=KA·P=1.2×3.2=3.84 KW）

（2）选普通V带型号。.由图得,位于坐标点B型内,计算. (3),求大，小带轮基准直径d1,d2,

由表得，d1应不小于75，现取d1=100mm,由公式得， D2=n1/n2*d1(1-ε)=960/274*100*(1-0.02)=343mm 由表13-9, 取d2=355m,

(4), 带速验算： V=n1·d1·π/（1000×60）=3.14*100*960/60*1000=5.24m/s

介于5~25m/s范围内，故合适 确定带长和中心距a. (5),求V带基准长度Ld和中心距a 初步选取中心距a0=1.5·（d1+d2）=1.5*(100+355)=628.5mm 取a0=700. 符合0.7·（d1+d2）≤a0≤2·（d1+d2） 3-2得带长。 L0=2·a0+π·（d1+d2）+（d2-d1）2/(4·a0) ==2137mm

由表13-2选用Ld=2240

实际中心距a=a0+(Ld-L0)/2=540+(2240-2137)/2=1171mm (6), 验算小带轮上的包角α1 α1=180-(d2-d1)×57.3/a

=180-(355-100)×57.3/1171=168.60>1200 合适 (7)确定带的根数z

Z=PC/（(P0+△P0)·KL·Kα） =3.84/（（0.95+0.11）×0.97×1.06）=3.58 故要取4根B型V带

(8), 计算轴上的压力

由书13-1的初拉力公式有 F0=500·PC·（2.5/Kα-1）/z· c+q· v2

=500×3.84×（2.5/0.97-1）/（4×5.024）+0.1×5.0242 =253.9N 由课本作用在轴上的压力 FQ=2·z·F0·sin(α/2)

=2×4×252.9×sin(168/2)=2012N

d0 d H da

六、齿轮传动的设计：

(1)、选定齿轮传动类型、材料、热处理方式、精度等级。

小齿轮选软齿面，大齿轮选软齿面，中等冲击。

小齿轮的材料为45钢调质，齿面硬度为197—286HBS, σHlim=580Mpa,

σFE=950Mpa

大齿轮的材料为45钢正火，齿面硬度为156--217HBS,

σHlim=380Mpa,

σFE=310Mpa

轮精度初选8级

由表11-5，取SH=1.1SF=1.25 [σH1]=σHlim2/H=580/1.1=527Mpa [σH2]=σHlim1/SH=380/1.1=345Mpa [σF1]=

σFE/SF=450/1.25=360Mpa

[σF2]=σFE/SF=310/1.25=248Mpa

(2)、初选主要参数 Z1=32，u=3.7

Z2=Z1·u=32×3.7=96 齿宽系数为0.7

（3）按齿面接触疲劳强度设计 计算小齿轮分度圆直径

2kT1u1ZEZHZε d1≥ 3 Ψdu［σH］确定各参数值

1 载荷系数 查课本表6-6 取K=1.5 ○

2 小齿轮名义转矩 ○

T1=9.55×106×P/n1=9.55×106×3.84/274 =1.34×105 N·mm 3 材料弹性影响系数[] ○

由课本表6-7 ZE=188 4 区域系数 ZH=2.5 ○

22kT1u1ZEZHZε d1≥ 3=118.4mm Ψdu［σH］(4)确定模数

m=d1/Z1≥118.4/32=3.7mm 取标准模数值 m=3

小轮分度圆直径d1=m·Z=3×32=96mm

2齿轮啮合宽度b=Ψd·d1 =0.8×118.4=94.72mm ○

d1=m·Z=96mm

d2=m·Z1=3×96=288mm a=（d1+d2）/2=192 b1=100mm b2=95mm 取小齿轮宽度 b1=100mm 验算齿轮弯曲强度

复合齿轮系数 YFA1=2.56 YFA2=1.63 YSA2=2.13YSA2=1.81 由式得

［σF］1=2KT1 YFA1 YSA2/bmZ1=61.3<［σF1］=360Mpa ［σF］2= YFA2 YSA2/ YFA1 YSA2=56.6<［σF2］=248Mpa （7）验算初选精度等级是否合适

齿轮圆周速度 v=π·d1·n1/（60×1000） =3.14×96×274/（60×1000） =1.37 m/s<6

对照表6-5可知选择8级精度合适。

2

m a z d da df b 小齿轮 3 192 32 90 103 104.37 75 大齿轮 3 192 96 407 147.5 401.37 70 七 轴的设计

1， 齿轮轴的设计

1，5—滚动轴承 2—轴 3—齿轮轴的轮齿段 4—套筒 6—密封盖 7—轴端挡圈 8—轴承端盖 9—带轮 10—键

(1)按扭转强度估算轴的直径 选用45#调质，硬度197~286HBS

轴的输入功率为PⅠ=3.84 KW 转速为nⅠ=274r/min

根据课本P205（13-2）式，并查表13-2，取c=107

3d≥C·P2.33107325mm n476Ⅰ(2)确定轴各段直径和长度

1从大带轮开始右起第一段，由于带轮与轴通过键联接，则轴应该增加5，取D1=Φ ○

30mm，又带轮的宽度 B=（Z-1）·e+2·f

=（3-1）×20+2×8=60 mm 则第一段长度L1=65mm

2右起第二段直径取D2=Φ38mm ○

根据轴承端盖的装拆以及对轴承添加润滑脂的要求和箱体的厚度，取端盖的外端面与带轮的左端面间的距离为30mm，则取第二段的长度L2=80mm

3右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承，则轴承有径向力，而轴向力 ○

为零，选用6316型轴承，其尺寸为d×D×B=40×80×18，那么该段的直径为D3=Φ40mm，

长度为L3=25mm

4右起第四段，为滚动轴承的定位轴肩,其直径 ○

应小于滚动轴承的内圈外径，取D4=Φ48mm，长度取L4= 15mm

5右起第五段，该段为齿轮轴段，由于齿轮的齿顶圆直径为Φ115.5mm，分度圆直 ○

径为Φ110mm，齿轮的宽度为110mm，则，此段的直径为D5=Φ110mm，长度为L5=100mm

6右起第六段，为滚动轴承的定位轴肩,其直径应小于滚动轴承的内圈外径，取D6=○

Φ48mm

长度取L6= 15mm

7右起第七段， ○该段为滚动轴承安装出处，取轴径为D7=Φ40mm，长度L7=20mm (3)求齿轮上作用力的大小、方向 1小齿轮分度圆直径：d1=104.4mm ○

2作用在齿轮上的转矩为：T1 =1.88.85*105 N·mm ○

3求圆周力：Ft ○

Ft=2T2/d2=2×1.8885×10/60=6295 4求径向力Fr ○

5

Fr=Ft·tanα=6295×tan20=2291.2N

Ft，Fr的方向如下图所示 （4）轴长支反力

根据轴承支反力的作用点以及轴承和齿轮在轴上的安装位置，建立力学模型。 水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =3147.5N

垂直面的支反力：由于选用深沟球轴承则Fa=0 那么RA’=RB’ =Fr×70/124=1150.6 N （5）画弯矩图

右起第四段剖面C处的弯矩： 水平面的弯矩：MC=PA×70=64 Nm

垂直面的弯矩：MC1’= MC2’=RA’×70=25 Nm 合成弯矩： MC1MC20

MC2MC1265225269.64Nm

（6）画转矩图： T= Ft×d1/2=65.0 Nm （7）画当量弯矩图

因为是单向回转，转矩为脉动循环，α=0.8 可得右起第四段剖面C处的当量弯矩：

MeC2MC22(αT)262.04Nm

（8）判断危险截面并验算强度

1右起第四段剖面C处当量弯矩最大，○而其直径与相邻段相差不大，所以剖面C为危险截面。

已知MeC2=62.04Nm ,由课本表13-1有: ［σ-1］=60Mpa 则：

3

σe= MeC2/W= MeC2/(0.1·D4)

3

=73.14×1000/(0.1×44)=12 Nm<［σ-1］

2右起第一段D处虽仅受转矩但其直径较小，故 ○

该面也为危险截面：

2MD（αT）0.65935.4Nm

σe= MD/W= MD/(0.1·D1)

3

=35.4×1000/(0.1×30)=15.84 Nm<［σ-1］ 所以确定的尺寸是安全的 。 输出轴的设计计算

(1) 确定轴上零件的定位和固定方式 （如图）

3

1，5—滚动轴承 2—轴 3—齿轮 4—套筒 6—密封盖 7—键 8—轴承端盖 9—轴端挡圈 10—半联轴器

(2)按扭转强度估算轴的直径

选用35#调质，硬度241~286HBS 轴的输入功率为PⅡ=2.21 KW 转速为nⅡ=476.7r/min

根据课本P205（13-2）式，并查表13-2，取c=115

3d≥C·P2.10107326mm n127.8Ⅰ(3)确定轴各段直径和长度

1从联轴器开始右起第一段，由于联轴器与轴通过键联接，则轴应该增加5%，取Φ○

45mm，根据计算转矩TC=KA×TⅡ=1.3×806.98=1049.1Nm，查标准GB/T 5014—2003，选用LXZ2型弹性柱销联轴器，半联轴器长度为l1=84mm,轴段长L1=82mm

2右起第二段，考虑联轴器的轴向定位要求，该段的直径取Φ52mm,根据轴承端盖的装○拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器左端面的距离为30mm，故取该段长为L2=74mm

3右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承，则轴承有径向力，而轴向力为○零，选用6211型轴承，其尺寸为d×D×B=55×100×21，那么该段的直径为Φ55mm，长度为L3=36

4右起第四段，该段装有齿轮，并且齿轮与轴用键联接，直径要增加5%，大齿轮的分○度圆直径为270mm，则第四段的直径取Φ60mm,齿轮宽为b=60mm，为了保证定位的可靠性，取轴段长度为L4=58mm

5右起第五段，考虑齿轮的轴向定位,定位轴肩，取轴肩的直径为D5=Φ66mm ,长度○取L5=10mm

6右起第六段，该段为滚动轴承安装出处，取轴径为D6=Φ55mm，长度L6=21mm ○

(4)求齿轮上作用力的大小、方向 1大齿轮分度圆直径：d1=270mm ○

2作用在齿轮上的转矩为：T1 =2.1.×105N·mm ○

3求圆周力：Ft ○

Ft=2T2/d2=2×5.07×105/468=2166.7N

4求径向力FrFr=Ft·tanα=2166.7×tan200=788.6N ○

（5）轴长支反力

根据轴承支反力的作用点以及轴承和齿轮在轴上的安装位置，建立力学模型。 水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =1075.44 N 垂直面的支反力：由于选用深沟球轴承则Fa=0 那么RA’=RB’ =Fr×62/124= 394.3 N （6）画弯矩图

右起第四段剖面C处的弯矩：

水平面的弯矩：MC=RA×62= 120.65 Nm

垂直面的弯矩：MC1’= MC2’=RA’×62=41.09 Nm 合成弯矩： MC1MC2MC2MC12120.6241.092127.4Nm

（7）画转矩图： T= Ft×d2/2=508.0 Nm （8）画当量弯矩图

因为是单向回转，转矩为脉动循环，α=0.8 可得右起第四段剖面C处的当量弯矩：

MeC2MC22(αT)2310.21Nm

（9）判断危险截面并验算强度

1右起第四段剖面C处当量弯矩最大，而其直径与相邻段相差不大，所以剖面C为危○险截面。

已知MeC2=310.21Nm ,由课本表13-1有: ［σ-1］=60Mpa 则：

σe= MeC2/W= MeC2/(0.1·D43)

=307.56×1000/(0.1×603)=14.15Nm<［σ-1］

2右起第一段D处虽仅受转矩但其直径较小，故该面也为危险截面： ○

2MD（αT）0.8508.0309.5Nm

σe= MD/W= MD/(0.1·D13)

=304.8×1000/(0.1×453)=33.45 Nm<［σ-1］ 所以确定的尺寸是安全的 。

八,滚动轴承的选择和计算

根据条件，轴承预计寿命 Lh7×365×8=20440小时 1.输入轴的轴承设计计算 （1）初步计算当量动载荷P

因该轴承在此工作条件下只受到Fr径向力作用，所以P=Fr760N

（2）求轴承应有的径向基本额定载荷值

11fd·P60?nε1.276060342.86εC'?（6Lh）（20440）6 ft101106758.9N（3）选择轴承型号

查课本表11-5，选择6316轴承 Cr=29.5KN 由课本式11-3有

106ftCε1061295003Lh()（）291313314600

60nfdP60342.861.262.820∴预期寿命足够

∴此轴承合格

2.输出轴的轴承设计计算 （1）初步计算当量动载荷P

因该轴承在此工作条件下只受到Fr径向力作用，所以 P=Fr=1369.61N

（2）求轴承应有的径向基本额定载荷值

11fd·P60?nε1.21369.616077.22εC'?（6Lh）（20440） ft1011067491.3N（3）选择轴承型号

查课本表11-5，选择6317轴承 Cr=43.2KN 由课本式11-3有

106ftCε1061432003Lh()（）391954514600

60nfdP6077.221.21369.61∴预期寿命足够 ∴此轴承合格

九,键联接的选择及校核计算

1．输入轴与大带轮联接采用平键联接 此段轴径d1=95mm,L1=70mm 查手册得，选用C型平键，得：

A键 22*14 GB1096-79 L=L1-b=70-20=50mm T=44.77N·m h=16mm 根据课本P243（10-5）式得 σp=4 ·T/(d·h·L)

=4×44.77×1000/（96×14×50） =2.95Mpa < [σR] (110Mpa)

2、输入轴与齿轮1联接采用平键联接

轴径d2=44mm L2=63mm TⅠ=120.33N·m 查手册 选A型平键 GB1096-79 B键12×8 GB1096-79

l=L2-b=62-12=50mm h=8mm σp=4 ·TⅠ/（d·h·l）

=4×120.33×1000/（44×8×50） = 27.34Mpa < [σp] (110Mpa)

3、输出轴与齿轮2联接用平键联接

轴径d3=60mm L3=58mm TⅡ=518.34Nm 查手册P51 选用A型平键 键20×12 GB1096-79

l=L3-b=60-20=40mm h=10mm σp=4·TⅡ/（d·h·l）

=4×518.34×1000/（60×12×40） =72Mpa < [σp] (110Mpa) 十,联轴器的选择 （1）类型选择

由于两轴相对位移很小，运转平稳，且结构简单，对缓冲要求不高，故选用弹性柱销联。

（2）载荷计算

计算转矩TC=KA×TⅡ=1.4×518.34=725.6Nm， 其中KA为工况系数，由课本表14-1得KA=1.4 （3）型号选择

根据TC，轴径d，轴的转速n， 查标准GB/T 5014—2003，选用LXZ2型弹性柱销联，其额定转矩[T]=1250Nm, 许用转速[n]=3750r/m ,故符合要求。

十一,减速器箱体和附件的选择

(1) 窥视孔和窥视孔盖在减速器上部可以看到传动零件啮合处要开窥视孔，以便检查齿面接触斑点和赤侧间隙，了解啮合情况。润滑油也由此注入机体内。窥视孔上有盖板，以防止污物进入机体内和润滑油飞溅出来。

(2) 注油前用螺塞赌注。

(3)油标油标用来检查油面高度，以保证有正常的油量。油标有各种结构类型，有的已定为国家标准件。

(4)通气器减速器运转时，由于摩擦发热，使机体内温度升高，气压增大，导致润滑油从缝隙向外渗漏。所以多在机盖顶部或窥视孔盖上安装通气器，使机体内热涨气自由逸出，达到集体内外气压相等，提高机体有缝隙处的密封性能。

(5)启盖螺钉机盖与机座结合面上常涂有水玻璃或密封胶，联结后结合较紧，不易分开。为便于取盖，在机盖凸缘上常装有一至二个启盖螺钉，在启盖时，可先拧动此螺钉顶起机盖。在轴承端盖上也可以安装启盖螺钉，便于拆卸端盖。对于需作轴向调整的套环，如装上二个启盖螺钉，将便于调整。

(6)定位销 为了保证轴承座孔的安装精度，在机盖和机座用螺栓联结后，镗孔之前装上两个定位销，孔位置尽量远些。如机体结构是对的，销孔位置不应该对称布置。

(7)调整垫片调整垫片由多片很薄的软金属制成，用一调整轴承间隙。有的垫片还要起调整传动零件轴向位置的作用。

(8)环首螺钉、吊环和吊钩在机盖上装有环首螺钉或铸出吊环或吊钩，用以搬运或拆卸

机盖。

(9)密封装置 在伸出轴与端盖之间有间隙，必须安装密封件，以防止漏油和污物进入机体内。密封件多为标准件，其密封效果相差很大，应根据具体情况选用。

表 减速器零件的位置尺寸 代号 名称 齿轮顶圆至箱体内壁的距离 齿轮端面至箱体内壁的距离 轴承端面至箱体内壁的距离 轴承用脂润滑时 轴承用油润滑时 旋转零件间的轴向距离 齿轮顶圆至轴表面的距离 大齿轮顶圆至箱底内壁的距离 箱底至箱底内壁的距离 减速器中心高 箱体内壁至轴承座孔端面的距离 轴承端盖凸缘壁厚 箱体内壁轴向距离 箱体轴承端座孔端面间的距 荐用值 12 9.5 12 10 10 30 20 197.5 45 12 119 195 1 2 3 4 5 6 7 H L1 e L2 L3 十二,润滑与密封 1.密封

由于选用的电动机为低速，常温，常压的电动机则可以选用毛毡密封。毛毡密封是在壳体圈内填以毛毡圈以堵塞泄漏间隙，达到密封的目的。毛毡具有天然弹性，呈松孔海绵状，可储存润滑油和遮挡灰尘。轴旋转时，毛毡又可以将润滑油自行刮下反复自行润滑。

2．润滑

(1) 对于齿轮来说，由于传动件的的圆周速度v< 12m/s,采用浸油润滑，因此机体内需要有足够的润滑油，用以润滑和散热。同时为了避免油搅动时泛起沉渣，齿顶到油池底面的距离H不应小于30~50mm。对于单级减速器，浸油深度为一个齿全高，这样就可以决定所需油量，单级传动,每传递1KW需油量V0=0.35~0.7m3。

(2) 对于滚动轴承来说，由于传动件的速度不高，且难以经常供油，所以选用润滑脂润滑。这样不仅密封简单，不宜流失，同时也能形成将滑动表面完全分开的一层薄膜。

十三,设计小结

机械设计课程设计是我们机械类专业学生第一次较全面的机械设计训练，是机械设计和机械设计基础课程重要的综合性与实践性环节。

(1)通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。在设计的过程中遇到问题，可以说得

是困难重重，这毕竟第一次做的，难免会遇到过各种各样的问题，同时在设计的过程中发现了自己的不足之处，对以前所学过的知识理解得不够深刻，掌握得不够牢固

(2) 学习机械设计的一般方法，掌握通用机械零件、机械传动装置或简单机械的设计原理和过程。

(3) 进行机械设计基本技能的训练，如计算、绘图、熟悉和运用设计资料（手册、图册、标准和规范等）以及使用经验数据，进行经验估算和数据处理等。

（4）对该理论在实践中的应用有深刻的理解实验单独设课提高了学生对实验教学环节的重视程度；综合型、自主设计型、创新设计型实验项目提高了学生的实验兴趣、动手能力和综合实验能力，加深了对课程内容的认识；为学生自主学习、发挥个人创造性提供了较大的空间

在整个设计过程中充分体现了学生是主体,在教师引导的作用,采用统一设计主线,形式变化多样的设计方式,通过多种方案的设计与分析比较,从而得出较优方案.通过设计可以使我们切实把工程实际的问题与所学理论知识联系起来,增强分析问题和解决问题的能力.注重我们的创新意识的培养.

设计中提倡学生利用三维实体设计等机算机辅助设计的方法,巩固,加强了我们课程所学的知识,提高了我们利用现代化手段设计的能力,提高了我们就业的竞争力.

机械设计课程设计是我们机械类专业学生第一次较全面的机械设计训练，是机械设计和机械设计基础课程重要的综合性与实践性环节。

参考资料目录：

[1]《机械设计课程设计》，机械工程出版社，寇尊权，王多主编，2007年1月第一版； [2]《机械设计与课程设计》，东北工学院出版社，武闻岭主编 2005年1月第一版 [3] 华中科技大学张卫国主编，东南大学钱瑞明参编。《机械设计基础》，华中科技大学出版社，2002年 2月第1版