《紧固件机械性能 不锈钢 螺母》 GB Ⅰ.设计依据:
《建筑幕墙》 GB/T 21086-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003
《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ 133-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《民用建筑设计通则》GB 50352-2005 《建筑设计防火规范》 GB 50016-2006 《高层民用建筑设计防火规范》 GB 50045-95（2005年版）
《建筑物防雷设计规范》GB 50057-94（2000年版） 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《中国地震动参数区划图》GB18306-2000 《建筑制图标准》 GB/T 50104-2001
《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版) 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2010 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB 50018-2002 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T 18250-2000
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T 18575-2001
《高耐候结构钢》 GB/T 4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T 4172-2000
《不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》 GB/T 20878-2007
《铝合金建筑型材第1部分： 基材》 GB/T 5237.1-2004
《铝合金建筑型材第2部分： 阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2004
《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 一般要求》 GB/T 3880.1-2006
《一般工业用铝及铝合金板、带材 第2部分 力学性能》 GB/T 3880.2-2006
《一般工业用铝及铝合金板、带材 第1部分 尺寸偏差》 GB/T 3880.3-2006
《紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱》 GB 3098.1-2000
《紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹》 GB 3098.2-2000
《紧固件机械性能 螺母 细牙螺纹 》 GB 3098.4-2000
《紧固件机械性能 自攻螺钉》 GB 3098.5-2000 《紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB 3098.6-2000
《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T 16823.1-1997
《铝板幕墙 板基》 YS/T429.1-2000
《铝板幕墙 氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝塑复合板》 GB/T 17748-1999 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000
《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG 133-2000 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《混凝土用膨胀型、扩孔型锚栓》JG160-2004 《混凝土接缝用密封胶》 JC/T 881-2001 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》
Ⅱ.基本计算公式:
(1).场地类别划分:
地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
--C类指有密集建筑群的城市市区；
--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：山东，按C类地区计算风荷载。 (2).风荷载计算:
幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算： 1 当计算主要承重结构时
Wk=βzμsμzW0 （GB50009 7.1.1-1）
2 当计算围护结构时
Wk=βgzμs1μzW0 （GB50009 7.1.1-2） 式中： 其中: Wk---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准
值(kN/m2
)；
βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。经化简，得：
A类场地: β-0.072
-0.12
gz=0.92×[1+35×(Z/10)]
B类场地: β-0.16
gz=0.89×[1+(Z/10)]
C类场地: β0.108-0.22
gz=0.85×[1+35×(Z/10)]
D类场地: β[1+350.252×(Z/10)-0.30
gz=0.80×]
μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.2.1条取定。
1
根据不同场地类型,按以下公式计算:
A类场地: μz=1.379×(Z/10)
0.32
B类场地: μz=1.000×(Z/10)
0.44
C类场地: μz=0.616×(Z/10)
0.60
D类场地: μz=0.318×(Z/10)
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
1. 正压区 按表7.3.1采用； 2. 负压区
— 对墙面， 取-1.0 — 对墙角边， 取-1.8 二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述的局部体型系数μs1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2 的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2 时，局部风压体型系数μ于1m2 时，局部风压体型系数μ线性插值，即 μ
s1（A）=μs1（1）+[μs1（10）-μs1（1）]
s1（10）
0.24
设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： αmax=0.24
设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： αmax=0.32
山东设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度为8度，故取αmax=0.16
GAK---幕墙构件的自重(N/m) (4).作用效应组合:
一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度：
a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： γ0S ≤ R
b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE ≤ R/γRE
式中 S---荷载效应按基本组合的设计值； SE---地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值；
R---构件抗力设计值；
γ0----结构构件重要性系数，应取不小于1.0； γRE----结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0；
c.挠度应符合下式要求：
df ≤ df,lim
df---构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值；
df,lim---构件挠度限值；
d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合df≤df,lim的规定。
幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定：
1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK
2 无地震作用效应组合时，应按下式进行：
2
可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2 而大
s1（A）可按面积的对数
logA
0.32
本工程属于B类地区,故μz=(Z/10)
W0---基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，
22
但不得小于0.3kN/m，山东地区取为0.650kN/m (3).地震作用计算:
qEAk=βE×αmax×GAK
其中: qEAk---水平地震作用标准值 βE---动力放大系数,按 5.0 取定
αmax---水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: α
max
选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。
6度 S=γGSGK+ψwγwSWK S---作用效应组合的设计值； 表5.3.4 水平地震影响系数最大值αmax
7度 SGk---永久荷载效应标准值；8度 S---风荷载效应标准值； αmax 0.04 0.08(0.12) Wk0.16(0.24) SEk---地震作用效应标准值；
γ和永久荷载分项系数； G---注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为 0.15g0.30g的地区。 γW---风荷载分项系数； 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度
γE---地震作用分项系数；
6度： αmax=0.04
ψW---风荷载的组合值系数；
设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度
ψE---地震作用的组合值系数；
7度： αmax=0.08 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数， 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度
按下列规定取值：
7度： αmax=0.12 ①一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度
分项系数γG、γW、γE应分别取1.2、1.4和1.3；
8度： αmax=0.16 ②当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数
抗震设防烈度 2
γG应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应；
③当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数γ的取值不应大于1.0。
可变作用的组合系数应按下列规定采用：
G
3005 H42 H14、H24、H44 H46 95 135 160 130 115 90 65 130 175 80 140 160 190 710123105 5005 5052 H25 H14、H24、H44 H42 0 H42 H44 108 ①一般情况下，风荷载的组合系数ψW应取1.0，地震作用于的组合系数ψE应取0.5。
②对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数ψW应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。
幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数γW和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。
7510135754 0 H42 H14、H24、H44 H16、H26、H46 61012Ⅲ.材料力学性能:
材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》。
(1).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。
14(3).热轧钢材的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3a采用。
表5.2.3a 热轧钢材的强度设计值fs（N/
2表5.2.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm） 钢材牌号 铝合金牌号 状 态 T4 T6 T5 T6 壁厚（mm） 不区分 不区分 不区分 不区分 ≦10 厚度或直径d（mm） d≤16 局部承压 16＜d≤40 133.0 40＜d≤60 199.0 d≤16 120.0 16＜d≤35 161.0 35＜d≤50 抗拉、抗压、抗弯 215 205 200 310 295 265 强度设计值fa 抗拉、抗压 抗剪 Q235 85.5 49.6 190.5 85.5 110.5 6061 6063 49.6 Q345 140.0 81.2 124.4 72.2 150.0 T5 注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截〉10 116.6 67.6 141.5 6063A (4).冷成型薄壁型钢的钢材的强度设计值应按现行国≦10 147.7 85.7 172.0 T6 家标准《钢结构设计规范》GB50018-2002的规定，可〉10 140.0 81.2 163.0 按表5.2.3b采用。 (2).单层铝板的强度设计值应按表5.2.2b的规定采 表5.2.3 b 冷成型薄壁型钢的强度设计用。 值 表5.2.2b 单层铝板强度设计值(N/mm2) 牌号 1060 1050 合金状态 H14、H24、H44 H14、H24 、H44 H48 1100 3003 3004 H14、H24、H44 H16、H26 H14、H24、H44 0 H42 H14、H24 σ0.2 钢材牌号 抗拉强度f tαl 抗拉、抗压、抗弯 f ts 抗剪强度f29 34 抗剪 f vs 120 175 Q235 Q345 205 αl 300 ν65 75 120 95 145 115 60 140 170 51 58 (5).不锈钢型材和棒材的强度设计值可按表5.2.3c采93 54 用。 43 表74 5.2.3c 不锈钢型材和棒材的强度设计值 113 牌号 89 06Cr19Ni10 47 06Cr19Ni10N 109 022Cr19Ni10 132 022Cr19Ni10N 65 52 S30408 27 S30458 63 S30403 76 S30453 σ0.2 抗拉强度f ts1 178 239 152 213 3
抗剪强104 139 88 124 205 275 175 245 06Cr17Ni12Mo2 06Cr17Ni12Mo2N 022Cr17Ni12Mo2 S31608 S31658 S31603 205 275 175 245 178 239 152 213 022Cr17Ni12Mo2N S31653 104 βgz: 11.7m高处阵风系数246 (按B类区计算)
-0.16 βgz=0.89×[1+(Z/10)]=1.759 139 330 μz: 11.7m高处风压高度变化系数(按B类区计算): 88 210 (GB50009-2001)(2006124 294 年版) μz=(Z/10) 0.32
=(11.7/10)=1.050
0.32(6).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。
μsl:局部风压体型系数(墙面区)
2
表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm） 板块（第1处）
2
1000.00mm×2100.00mm=2.10m
材 料 E 2 该处从属面积为：2.10m 5玻 璃 ｘ10 μ0.72 (A)=μslsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A)
铝合金 钢、不锈钢 消除应力的高强钢丝 不锈钢绞线 高强钢绞线 5 =-{1.0+[0.80.70ｘ10 ×1.0-1.0]×0.322} =-0.936 52.06ｘ10 μsl=-0.936+(-0.2)=-1.136 52.05ｘ10 该处局部风压体型系数μsl=1.136 55 风荷载标准值: 1.20ｘ10～1.50ｘ10 Wk=β5×μ×μzsl
1.95ｘ10gz (GB50009-2001)（2006年版） 55钢丝绳 0.80ｘ10～1.00ｘ10 1.136×0.650 =1.759×1.050×2 =1.363 kN/m 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。 风荷载设计值: (7).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。
2
W: 风荷载设计值(kN/m)
表5.2.9 材料的泊松比υ γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4
材 料 玻璃 铝合金 υ 0.20 0.33 ×W0
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5
υ 材 料 规定采用 2钢、不锈钢 Wk=1.4×1.363=1.908kN/m0.30 W=γw×
二、D 板强度校核: 高强钢丝、钢绞线 0.30 22
校核依据：σ=M/W=6×m×q×L×η/t≤(8).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定
2
fa=80.000N/mm 采用。
Lx: 宽度: 0.333m 表5.2.10 材料的线膨胀系数α(1/℃) L材料 α 材料 y: 高度: 0.700m α L: D板短边边长度: 0.333m -5-5-5玻璃 0.80×10～1.00×10 不锈钢板 1.80×10 t: 金属板厚度: 2.5mm -5-5钢材 1.20×10 混凝土 1.00×10 m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比
-5-5铝材 2.35×10 砌砖体 0.50×10 (0.333/0.700=0.476) (9).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的 查表得: 0.081 规定采用。 mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比
表5.3.1 材料的重力密度γg（kN/m3) 材料 γg 25.6 78.5 28.0 材料 矿棉 玻璃棉 岩棉 (0.333/0.700=0.476)
查表得: 0.118 γg my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比1.2~1.5 (0.333/0.700=0.476) 0.5~1.0 查表得: 0.079 0.5~2.5 2
Wk: 风荷载标准值: 1.363kN/m 垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用
2
(kN/m)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.160×67.500/1000
4
玻璃、夹层玻璃、 玻璃、半钢化玻璃 钢材 铝合金 一、风荷载计算 标高为11.7m处风荷载计算 W0:基本风压
2
W0=0.65 kN/m
=0.054kN/m2
荷载设计值为：
q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=1.943kN/m2
θ=(W4
9
4
k+0.5×qEAk)×L×10/Et =6.27
η: 折减系数，按θ=6.27 查表得:0.99
板所受最大弯矩应力值为:
σ=6×m2
3
2
1×q×L×10×η/t
=16.711N/mm2
16.711N/mm2≤80.000N/mm2
强度可以满足要求 板挠度校核:
校核依据: ｆ/L≤1/100
f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.005 L: 短边边长: 0.333m t: 板厚度: 2.5mm
E: 弹性模量: 70000.000N/mm2
v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度:
D=E×t3/12/(1-v2
)/100000 =1.023 板挠度:
U=104
×f1×W4k×L×η/D =0.767mm
板挠度与边长比值:
Du=U/L/1000 =0.002
0.002≤1/100 板挠度可以满足要求
三、E板强度校核:
校核依据：σ=M/W=6×m×q×L2
×η/t2
≤
fa=80.000N/mm2
Lx: E板宽度: 0.333m Ly: E板高度: 0.700m L: E板短边长:0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm
W2
k: 风荷载标准值: 1.363kN/m 垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m2
)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.160×67.500/1000
=0.054kN/m2
荷载设计值为：
q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=1.943kN/m2
m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.073
mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.084
my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.057
θ=(W4
9
4
k+0.5×qEAk)×L×10/Et =6.27
η: 折减系数，按θ=6.27 查表得:0.99
E板所受的最大弯矩应力值为:
σ=6×m2
3
2
1×q×L×10×η/t
=14.986N/mm2
14.986N/mm2≤80.000N/mm2
强度可以满足要求 E板挠度校核:
校核依据: ｆ/L≤1/100
f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.003
Lx: E板宽度: 0.333m Ly: E板高度: 0.700m L: E板短边长: 0.333m t: 板厚度: 2.5mm
E: 弹性模量: 70000.000N/mm2
v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度:
D=E×t3/12/(1-v2
)/100000 =1.023 板挠度:
U=104
×f41×WK×L×η/D =0.420mm
板挠度与边长比值:
Du=U/L/1000 =0.001
0.001≤1/100 E板挠度可以满足要求
四、F 板强度校核:
校核依据：σ=M/W=6×m×q×L2
×η/t2
≤
fa=80.000N/mm2
Lx: 宽度: 0.333m Ly: 高度: 0.700m L: 短边长: 0.333m t: 金属板厚度: 2.5mm
m1: 跨中弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.072
5
mx: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.083
my: 固端弯矩系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.057
W2
k: 风荷载标准值: 1.363kN/m 垂直于平面的分布水平地震作用:
qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用
(kN/m2
)
qEAk=5×αmax×GAK
=5×0.160×67.500/1000
=0.054kN/m2
荷载设计值为：
q=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk
=1.943kN/m2
θ=(W4
9
4k+0.5×qEAk)×L×10/Et =6.27
η: 折减系数，按θ=6.27 查表得:0.99
板所受的最大截面弯矩应力值为:
σ=6×mL2×103×η/t2
1×q× =14.721N/mm2
14.721N/mm2≤80.000N/mm2
强度可以满足要求 板挠度校核: 校核依据: ｆ/L≤1/100 f1: 挠度系数, 按短边与长边的边长比(0.333/0.700=0.476) 查表得: 0.003 Lx: 短边边长: 0.333m
t: 板厚度: 2.5mm E: 弹性模量: 70000.000N/mm2 v: 泊松比: 0.330 D: 板弯曲刚度: D=E×t3/12/(1-v2
)/100000 =1.023 板挠度: U=104
×f4
1×Wk×L×η/D =0.412mm
板挠度与边长比值:
Du=U/L/1000 =0.001
0.001≤1/100 板挠度可以满足要求
五、支座处强度校核:
1.支座处校核依据：根据一根肋两侧相邻两板格的支承情况，先求肋两侧的固端弯矩系数，平均后为此处弯矩系数：
m支=(m支(i)+m支(j))/2
校核依据：σ=M/W=6×m22
支×q×L×η/t≤
fa=80.000N/mm2
2.支座强度校核： D,E之间：
肋侧D板格固端弯矩系数=0.118 肋侧E板格固端弯矩系数=0.084 支座弯矩系数:m=(mdx+mex)/2 =0.101KN·m
σ=6×m2
3
2
支×q×L×10×η/t
=20.671N/mm2
20.671N/mm2≤80.000N/mm2
强度可以满足要求 E,F之间：
肋侧E板格固端弯矩系数=0.057 肋侧F板格固端弯矩系数=0.057 支座弯矩系数:m=(mfy+mey)/2 =0.057KN·m
σ=6×m2
3
2
支×q×L×10×η/t
=11.685N/mm2
11.685N/mm2≤80.000N/mm2
强度可以满足要求
六、固定片（压板）计算:
Wfg_x: 计算单元总宽为1000.0mm
Hfg_y: 计算单元总高为2100.0mm
Hyb1: 压板上部分高为300.0mm
Hyb2: 压板下部分高为300.0mm Wyb: 压板长为20.0mm Hyb: 压板宽为35.0mm Byb: 压板厚为8.0mm Dyb: 压板孔直径为5.0mm Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值为
1.363(kN/m2
) qEAk: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用为
0.054(kN/m2
)(不包括立柱与横梁传来的地震作用)
A: 每个压板承受作用面积(m2
) A=(Wfg_x/1000/2)×(Hyb1+Hyb2)/1000/2
=(1.0000/2)×(0.3000+0.3000)/2
=0.1500 (m2
) Pwk: 每个压板承受风荷载标准值(KN) Pwk=Wk×A=1.363×0.1500=0.204(KN) Pw: 每个压板承受风荷载设计值(KN) Pw=1.4×Pwk=1.4×0.204=0.286(KN)
Mw: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.m) Mw=1.5×Pw×(Wyb/2)=1.5×0.286×(0.0200/2)=0.004 (KN.m)
Pek: 每个压板承受地震作用标准值(KN) Pek=qEAK×A=0.054×0.1500=0.008(KN) Pe: 每个压板承受地震作用设计值(KN) Pe=1.3×Pek=1.3×0.008=0.011(KN)
Me: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩
6
(KN.m)
Me=1.5×Pe×(Wyb/2)=1.5×0.011×(0.0200/2)=0.000 (KN.m)
采用Sw+0.5Se组合
M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.m)
M=Mw+0.5×Me=0.004+0.5×0.000=0.004(KN.m)
W: 压板截面抵抗矩(mm3
) W=((H2
yh-Dyb)×Byb)/6
=((35.0-5.0)×8.02
)/6
=320.0 (mm3
)
I: 压板截面惯性矩(mm4
)
I=((H3yh-Dyb)×Byb)/12
=((35.0-5.0)×8.03
)/12
=1280.0 (mm4
)
σ=106×M/W=106×0.004/320.0=13.7 (N/mm2
)
σ=13.7(N/mm2) ≤ 84.2(N/mm2
)强度满足要求 U: 压板变形(mm)
U=1.5×1000×2×(P3
wk+0.5×Pek)×Wyb/(48×E×I)
=1.5×1000×(0.204+0.5×0.008)×20.03
/(24×
0.7×105
×1280.0) =0.001mm
Du: 压板相对变形(mm)
Du=U/L=U/(Wyb/2)=0.001/10.0=0.0001 Du=0.0001≤1/180 符合要求
Nvbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N):
D: 压板螺栓有效直径为4.250(mm) N22
vbh=(π×D×170)/4=(3.1416×4.250×170)/4
=2411.7 (N) Nvbh=2411.7≥2×(Pw+0.5×Pe)=583.0(N)满足要求 七、幕墙立柱计算:
幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算： 1. 荷载计算: (1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m)
W: 风荷载设计值: 1.760kN/m2 B: 幕墙分格宽: 1.000m qw=W×B
=1.760×1.000 =1.760 kN/m (2)地震荷载计算 q(KN/m2
EA: 地震作用设计值):
G)的平均自重: 68N/m2
Ak: 幕墙构件(包括面板和框 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值(kN/m2
) qEAk=5×αmax×GAk
=5×0.160×68.000/1000
=0.054 kN/m2
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =1.3×0.054
=0.071 kN/m2
qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEA×B
=0.071×1.000 =0.071 kN/m (3)立柱弯矩:
Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m)
qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.760(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 5.800m
M(L33
w=qw×1+L2)/8/(L1+L2)
=(3.3003+2.5003
)/8/(3.300+2.500)×1.760 =1.956 kN·m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
M33
E=qE×(L1+L2)/8/(L1+L2)
=(3.3003+2.5003
)/8/(3.300+2.500)×0.071 =0.079kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5×ME
=1.956+0.5×0.079 =1.995kN·m 2. 选用立柱型材的截面特性:
立柱型材号: 热镀锌方钢管60X60X5 选用的立柱材料牌号:Q235 d<=16
型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000N/mm2
抗
剪125.0N/mm2
型材弹性模量: E=2.10×105N/mm2
X轴惯性矩: I4
x=45.798cm
Y轴惯性矩: I4
y=45.836cm
立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: W3
n=15.264cm
立柱型材净截面积: A2
n=8.830cm
立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴
的面积矩: S3
s=9.670cm
塑性发展系数: γ=1.05 3. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+M/(γ×W2
nn)≤ｆa=215.0N/mm(拉
弯构件) B: 幕墙分格宽: 1.000m GAk: 幕墙自重: 68N/m2
幕墙自重线荷载:
7
Gk=68×B/1000
=68×1.000/1000 =0.068kN/m Nk: 立柱受力: Nk=Gk×L
=0.068×5.800 =0.394kN
N: 立柱受力设计值:
rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2×Nk =1.2×0.394 =0.473kN
σ: 立柱计算强度(N/mm2
)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 0.473kN A2
n: 立柱型材净截面面积: 8.830cm M: 立柱弯矩: 1.995kN·m
Wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩:
15.264cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=N×10/A3
n+M×10/(1.05×Wn)
=0.473×10/8.830+1.995×103
/(1.05×15.264)
=125.003N/mm2
125.003N/mm2
< ｆ2
a=215.0N/mm 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算:
校核依据: df≤L/250 df: 立柱最大挠度
Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值:
Lt1: 立柱最大挠度所在位置支承跨度(支点间的距离) 3.300m
R2
3
3
0=[L1/2-(L1+L2)/8(L1+L2)]×qwk/L1 =1.651KN
d3
f=1000×[1.4355×R0-0.409×qWk×L1]×L1/(24×2.1×Ix)=10.480mm Du=U/(Lt1×1000)
=10.480/(3.300×1000) =1/314
1/314 < 1/250 且 U<=20(跨距大于4500mm时此值为30)
挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算:
校核依据: τ2
max≤[τ]=125.0N/mm (1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) R0: 双跨梁长跨端支座反力为:
R=[L233
01/2-(L1+L2)/8/(L1+L2)]×qwk/L1 =1.651KN
Ra: 双跨梁中间支座反力为:
R33
a=qwk×((L1+L2)/(8×L1×L2)+(L1+L2)/2) =4.627KN
Rb: 双跨梁短跨端支座反力为: Rb=|qwk×(L1+L2)-R0-Ra| =1.013KN
Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qwk×L1-R0| =2.497 KN Qwk=max(R0,Rb,Rc) =2.497 KN
(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk =1.4×2.497 =3.496kN
(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) R0_e: 双跨梁长跨端支座反力为:
R233
0_e=[L1/2-(L1+L2)/8/(L1+L2)]×qek/L1 =0.071KN
Ra_e: 双跨梁中间支座反力为: 0.200KN
R33
a_e=qek×((L1+L2)/(8×L1×L2)+(L1+L2)/2) =0.200KN
Rb_e: 双跨梁短跨端支座反力为: -0.044KN Rb_e=|qek×(L1+L2)-R0_e-Ra_e| =0.044KN
Rc: 中间支承处梁受到的最大剪力(KN) Rc=|qek×L1-R0_e| =0.108 KN QEk=max(R0_e,Rb_e,Rc) =0.108 KN
(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3×QEk =1.3×0.108 =0.141kN
(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5×QE
=3.496+0.5×0.141 =3.567kN (6)立柱剪应力: τ: 立柱剪应力:
Ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和
轴的面积矩: 9.670cm3
立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=8.000mm
I4
x: 立柱型材截面惯性矩: 45.798cm τ=Q×Ss×100/(Ix×LT_x)
=3.567×9.670×100/(45.798×8.000)
=9.413N/mm2
8
τ=9.413N/mm2 < 125.0N/mm2
立柱抗剪强度可以满足
八、立柱与主结构连接
Lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 6.0mm
J: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0N/mm2
y D2: 连接螺栓公称直径: 12.0mm D0: 连接螺栓有效直径: 10.4mm
选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级
L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/mm2
L_J:连接螺栓抗剪强度:175N/mm2
采用SG+SW+0.5SE组合
N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000
=1.257×1.000×5.800×1000 =7290.6N
连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk
=1.4×7290.6 =10206.8N
N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000
=0.054×1.000×5.800×1000 =315.5N
N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =1.3×315.5 =410.2N
N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.5×N1E
=10206.8+0.5×410.2 =10411.9N
N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=68×B×Hsjcg
=68×1.000×5.800 =394.4N
N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1.2×394.4 =473.3N
N: 连接处总合力(N): N=(N2
20.5
1+N2)
=(10411.9282+473.2802)0.5
=10422.7N
Nvb: 螺栓的受剪承载能力: Nv: 螺栓受剪面数目: 2
N×D2
vb=2×π0×L_J/4
=2×3.14×10.3602
×175/4
=29488.8N
立柱型材种类: Q235 d<=16
Ncbl: 用一颗螺栓时，立柱型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径: 12.000mm Nv: 连接处立柱承压面数目: 2 t: 立柱壁厚: 4.0mm
XC_y: 立柱局部承压强度: 305.0N/mm2
Ncbl=D2×t×2×XC_y
=12.000×4.0×2×305.0 =29280.0N
Num1: 立柱与建筑物主结构连接的螺栓个数:
计算时应取螺栓受剪承载力和立柱型材承压承载力设计值中的较小者计算螺栓个数。
螺栓的受剪承载能力Nvb=29488.8N大于立柱型材承压承载力Ncbl=29280.0N Num1=N/Ncbl
=10422.679/29280.000 =0个 取2个
根据选择的螺栓数目，计算螺栓的受剪承载能力Nvb=58977.6N
根据选择的螺栓数目，计算立柱型材承压承载能力Ncbl=58560.0N
Nvb=58977.6N > 10422.7N Ncbl=58560.0N > 10422.7N 强度可以满足 角码抗承压能力计算:
角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓) Lct2: 角码壁厚: 6.0mm
J2
y: 热轧钢角码承压强度: 305.000N/mm Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D2×2×Jy×Lct2×Num1
=12.000×2×305×6.000×2.000 =87840.0N
87840.0N > 10422.7N 强度可以满足
九、幕墙后锚固连接设计计算
幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。
后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 本工程锚栓受拉力和剪力 Vg
sd: 总剪力设计值:
Vg
sd=N2
9
=0.473KN
Ng
sd: 总拉力设计值:
Ng
sd=N1
=10.412KN
M: 弯矩设计值(N·mm):
e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 120.0mm M=V×e2/1000
=0.5×120.0/1000 =0.05679KN·m
本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算： 式中
NhSd ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； NgSd ---- 群锚受拉区总拉力设计值； VhSd ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； VgSd ---- 群锚总剪力设计值； NRd,s ---- 锚栓受拉承载力设计值； NRk,s ---- 锚栓受拉承载力标准值； VRd,s ---- 锚栓受剪承载力设计值； VRk,s ---- 锚栓受剪承载力标准值；
NRd,c ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； NRk,c ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； VRd,c ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计
值；
VRk,c ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准
值；
γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=1.50；
γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.50；
γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；
γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；
γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；
γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；
锚栓的分布如下图所示： 锚板：
X=300.0mm Y=200.0mm 锚栓设置：
s11=100.0mm s21=200.0mm 锚基边距：
无边缘效应： c>10*h ef A.锚栓钢材受拉破坏承载力
h----混凝土基材厚度=200.0mm； 混凝土基材等级：强度等级C35；
d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm；
do----钻孔直径=14.0mm； df----锚板钻孔直径=14.0mm； h1----钻孔深度=110.00mm；
hef----锚栓有效锚固深度=110.00mm； Tinst----安装扭矩=40.00N.m；
fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=400.00Mpa；
A----锚栓应力截面面积=84.622mm2
s； n----群锚锚栓个数=4；
幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
① 当
NnMy1y20时 i② 当NMyn1y20时 i式中
M ---- 弯矩设计值（N.m）；
NhSd ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； y1,yi ---- 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离
（mm）；
y''1,yi ---- 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的
垂直距离（mm）；
10
L ---- 轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的
垂直距离（mm）。
则 Nh
sd=2.887KN； NRk,s=As×fstk
=33.849KN； NRd,s=NRk,s/γRs,N
=22.566KN；
Nh
Rd,s>=Nsd
锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！ B.锚栓钢材受剪破坏承载力
本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：
则 Vh
sd=0.118KN；
V2
Rk,s=0.5×(π×d/4)×fstk =16.924KN； VRd,s=VRk,s/γRs,V
=11.283KN；
则 Vh
sd=0.118KN；
Vh
Rd,s>=Vsd
锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！ C.拉剪复合受力承载力
拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算： (Nh2h2
sd/NRd,s)+(Vsd/VRd,s) =0.02<1
锚栓钢材能够满足要求！
D.后补锚栓拉拔实验拉拔力计算： 计算公式：
N拔=2β·(N/2+M/Z)/n 其中：
N拔:单个锚固件的拉拔实验值(N)； N：拉力设计值(N)； M：弯矩设计值(N·mm)； n：每排锚固件个数；
Z：上下两排螺栓间距(mm)； β：承载力调整系数； N拔=2β·(N/2+M/Z)/n
=2×1.25×(10412.0/2+56790.0/100)/2 =7217.375N
在做拉拔实验时，单个锚栓的实验值应不小于N拔
十、幕墙预埋件焊缝计算
根据《钢结构设计规范》GB50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mm L:角焊缝实际长度120.000mm
he:角焊缝的计算厚度=0.7hf=4.2mm Lw:角焊缝的计算长度=L-2hf=108.0mm
f:Q235热轧钢板角焊缝的强度设计值:160N/mm2
hf
βf:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 σm:弯矩引起的应力
σ=6×M/(2×h2
me×lw×βf)
=2.851N/mm2
σn:法向力引起的应力 σn =N/(2×he×Lw×βf)
=9.407N/mm2
τ:剪应力 τ=V/(2×Hf×Lw)
=0.365N/mm2
σ:总应力
σ=((σ2
20.5
m+σn)+τ) =12.264
σ=12.264N/mm2
≤f2
hf=160N/mm 焊缝强度可以满足!
十一、幕墙横梁计算
幕墙横梁计算简图如下图所示： 1. 选用横梁型材的截面特性:
选用型材号: 等边角钢L50X50X4 选用的横梁材料牌号: Q235 d<=16
横梁型材抗剪强度设计值: 125.000N/mm2
横梁型材抗弯强度设计值: 215.000N/mm2
横梁型材弹性模量: E=2.06×105N/mm2
Mx横梁绕截面X轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm)
My横梁绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(N.mm)
Wnx横梁截面绕截面X轴(幕墙平面内方向)的净截
面抵抗矩: W3
nx=2.560cm
Wny横梁截面绕截面Y轴(垂直于幕墙平面方向)的
净截面抵抗矩: W3
ny=2.560cm
型材截面积: A=3.913cm2
γ塑性发展系数，可取1.05 2. 幕墙横梁的强度计算:
校核依据: Mx/γWnx+My/γWny≤f=215.0 横梁上分格高: 2.100m 横梁下分格高: 2.100m
H----横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 2.100m
l----横梁跨度,l=1000mm
(1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
G2
Ak: 横梁自重: 68N/m
Gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kN/m): 横梁自重受荷按上单元高: 2.100m
Gk=68×H/1000
=68×2.100/1000 =0.143kN/m
G: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kN/m)
11
G=1.2×Gk =1.2×0.143 =0.171kN/m
My: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
M2
y=G×B/8
=0.171×1.0002
/8 =0.021kN·m
(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
风荷载线分布最大集度标准值(三角形分布) qwk=Wk×B
=1.257×1.000 =1.257kN/m
风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.4×qwk =1.4×1.257 =1.760kN/m
Mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
M=q2
xww×B/12
=1.760×1.0002
/12 =0.147kN·m (3)地震作用下横梁弯矩
qEAk: 横梁平面外地震作用: βE: 动力放大系数: 5
αmax: 地震影响系数最大值: 0.160
G幕墙构件自重: 68 N/m2
Ak: qEAk=5×αmax× 68/1000 =5×0.160× 68/1000
=0.054kN/m2
qex: 水平地震作用最大集度标准值 B: 幕墙分格宽: 1.000m
水平地震作用最大集度标准值(三角形分布) qex=qEAk×B
=0.054×1.000 =0.054KN/m
qE: 水平地震作用最大集度设计值 γE: 地震作用分项系数: 1.3 qE=1.3×qex =1.3×0.054 =0.071kN/m
MxE: 地震作用下横梁弯矩:
MB2
xE=qE×/12
=0.071×1.0002
/12 =0.006kN·m (4)横梁强度:
σ: 横梁计算强度(N/mm2
):
采用SG+SW+0.5SE组合
Wnx: 横梁截面绕截面X轴的净截面抵抗矩:
2.560cm3
Wny: 横梁截面绕截面Y轴的净截面抵抗矩:
2.560cm3
γ: 塑性发展系数: 1.05
σ=103
×M3
y/(1.05×Wny)+10×Mxw/(1.05×Wnx)+0.5
×103
×MxE/(1.05×Wnx)
=63.628N/mm2
63.628N/mm2
< ｆ2
a=215.0N/mm 横梁正应力强度可以满足 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算:
校核依据: τ2
x=Vy×Sx/(Ix×tx)≤125.0N/mm
校核依据: τ2
y=Vx×Sy/(Iy×ty)≤125.0N/mm Vx----横梁竖直方向(X轴)的剪力设计值N； Vy----横梁水平方向(Y轴)的剪力设计值N；
Sx----横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中
性轴(X轴)的面积矩=2.667cm3
；
Sy----横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对
中性轴(Y轴)的面积矩=2.672cm3
；
I4
x----横梁绕截面X轴的毛截面惯性矩=9.271cm；
I4
y----横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=9.276cm； tx----横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度=4.0mm；
ty----横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度=4.0mm；
f----型材抗剪强度设计值=125.0N/mm2
； (1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN)
W风荷载标准值: 1.257kN/m2
k: B: 幕墙分格宽: 1.000m 风荷载呈三角形分布时： Q2
wk=Wk×B/4
=1.257×1.0002
/4 =0.314kN
(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk =1.4×0.314 =0.440kN
(3)QEk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) 地震作用呈三角形分布时： Q2Ek=qEAk×B/4
=0.054×1.0002
/4 =0.014kN
(4)QE: 地震作用下横梁剪力设计值(kN) γE: 地震作用分项系数: 1.3 QE=1.3×QEk =1.3×0.014 =0.018kN
(5)Vy: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kN): 采用Vy=Qw+0.5QE组合 Vy=Qw+0.5×QE
12
=0.440+0.5×0.018 =0.449kN
(6)Vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kN): Vx=G×B/2 =0.086kN (7)横梁剪应力
τx=Vy×Sx/(Ix×tx)
=0.449×2.667×100/(9.271×4.0)
=3.227N/mm2
τy=Vx×Sy/(Iy×ty)
=0.086×2.672×100/(9.276×4.0)
=0.617N/mm2
τ2
2
x=3.227N/mm < f=125.0N/mm
τ22
y=0.617N/mm < f=125.0N/mm 横梁抗剪强度可以满足！ 4.幕墙横梁的刚度计算
钢型材校核依据: df≤L/250
横梁承受呈三角形分布风荷载作用时的最大荷载集度：
qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m) qwk=Wk×B
=1.257×1.000 =1.257KN/m
水平方向由风荷载作用产生的挠度: d4
fw=qwk×Wfg×1000/(2.1×Ix×120) =0.548mm
自重作用产生的挠度:
dfG=5×G4K×Wfg×1000/(384×2.1×Iy) =0.097mm
在风荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfw=0.548mm
在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度为: dfG=0.097mm
l----横梁跨度,l=1000mm
钢型材 dfw/l < 1/250
钢型材 dfG/l < 1/500 且 dfG不大于3mm 挠度可以满足要求！
十二、横梁与立柱连接件计算
1. 横梁与立柱间连结 (1)横向节点(横梁与角码)
N1: 连接部位受总剪力: 采用Sw+0.5SE组合 N1=(Qw+0.5×QE)×1000
=(0.440+0.5×0.018)×1000 =448.790N
选择的横梁与立柱连接螺栓为:不锈钢螺栓 A1,A2组 50级
Huos_J:连接螺栓的抗剪强度设计值:175N/mm2
Huos_L:连接螺栓的抗拉强度设计值:230N/mm2
Nv: 剪切面数: 1
D1: 螺栓公称直径: 6.000mm D0: 螺栓有效直径: 5.060mm Nvbh: 螺栓受剪承载能力计算:
N×(π×D2
vbh=10/4)×Huos_J
=1×(3.14×5.0602
/4)×175 =3517.295N Num1: 螺栓个数: Num1=N1/Nvbh
=448.790/3517.295 =0.128 取 2 个
Ncb: 连接部位幕墙横梁铝型材壁抗承压能力计算: 横梁材料牌号:Q235 d<=16
HL_Y:横梁材料局部抗承压强度设计值:305.0N/mm2
t: 幕墙横梁壁厚:4.000mm Ncb=D1×t×HL_Y ×Num1
=6.000×4.000×305.0×2.000 =14640.000N
14640.000N≥448.790N 强度可以满足 (2)竖向节点(角码与立柱) Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=68×H
=68×2.100 =142.800N/m
横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×Gk
=1.2×142.800 =171.360N/m N2: 自重荷载(N): N2=G×B/2
=171.360×1.000/2 =85.680N
N: 连接处组合荷载: 采用SG+SW+0.5SE
N=(N220.5
1+N2)
N=(448.7902+85.6802)0.5
=456.896N Num2: 螺栓个数: Num2=N/Nvbh =0.130 取 2 个
Ncbj: 连接部位钢角码壁抗承压能力计算:
HLjm_Y:连接部位角码壁抗承压强度设计值
=305N/mm2
连接部位角码材料牌号:Q235钢 ( C级螺栓 )
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Lct1: 连接热轧钢角码壁厚:4.000mm Ncbj=D1×Lct1×HLjm_Y×Num2
=6.000×4.000×305× 2.000 =14640.000N
14640.000N≥456.896N 强度可以满足!
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