第５１卷第６期 ２０１４年１２月 化工设备与管道 Ｖｂ１．５１ ＮＯ．６ Ｄｅｃ．２０１４ ＰＲＯＣＥＳＳ ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ＆ＰＩＰＩＮＧ 单元设备· 大气混合冷凝器的优化设计 刘建英。魏仕英 （成都信息工程学院资源与环境学院，成都６１０２２５） 摘要：大气混合冷凝器是多效蒸发系统真空获得的关键设备，它对末效二次蒸汽的冷凝效果与生产强度 密切相关。基于水蒸气的完全冷凝条件、喷头的抽汽和雾化性能等理论，围绕强化汽液传热和降低流体阻 力，提出了大气混合冷凝器的优化设计方案。并以该方案对真空制盐四效蒸发系统的大气混合冷凝器进行了改造。 运行结果表明，冷凝器改造前后二次蒸汽管进入冷凝器的真空度由一０．０８６ ＭＰａ提高至一０．０８９ ＭＰａ，二次蒸汽管 的温度下降了６℃，即系统的有效温差增加了６℃，产量提高了１１．１％，节能效益显著。同时对该真空系 统实际运行过程中存在的问题进行了分析，并提出了对策措施。 关键词：大气混合冷凝器；多效蒸发；真空；优化设计；雾化 中图分类号：ＴＱ ０５１．６ １；ＴＨ １２２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００９—３２８１（２０１４）０６—００２０—００５ 在芒硝、烧碱、真空制盐等行业均采用多效蒸 发系统进行蒸发浓缩，能耗成本高达５０％以上，节 １优化设计理论 在多效蒸发系统中，真空由末效的二次蒸汽冷 能降耗是企业发展的突破口。在蒸发浓缩过程中，真 空是传热的推动力，末效真空度的高低与相对生产强 度密切关系，随着末效真空度的提高，生产强度迅速 凝获得。因此对于大气混合冷凝器的优化设计重点应 放在冷却水与末效二次蒸汽之间的传热传质上。首先 应保证二次蒸汽完全冷凝；其次应尽可能降低大气混 合冷凝器中的流动阻力。 １．１ 水蒸汽完全冷凝的条件 增大［ｉ－２］。因此，维持较高的末效真空度一直是多效 蒸发系统节能的关键所在。现有真空系统大多通过大 气混合冷凝器配多级蒸汽喷射器和水喷射泵（或水环 式真空泵）来保证真空度 ］。其中，大气混合冷凝器 通过汽水之间直接传热传质将蒸汽冷凝而产生真空， 末效二次蒸汽完全被冷却水冷凝，因此有： Ｇ ｉ’ ＧｗＧ Ａｔｗ 是形成真空的核心设备［４］；蒸汽喷射器和水喷射泵主 要用于抽吸系统中的不凝气。因此，当蒸发量一定时， 大气混合冷凝器的运行效果是影响末效蒸发真空度 的关键设备。 式中Ｇ ——末效二次蒸汽量，ｋｇ／ｈ； 末效二次蒸汽的热焓，ｋＪ／ｋｇ，对于四效 蒸发系统可取２ ６１６．７５ ｋＪ／ｋｇ【９］： ｃ 水的比热； 由于大气混合冷凝器在多效蒸发系统的重要地 位和作用，对目前常用的大气混合冷凝器多为逆流式 混合冷凝器，其内部结构有板式 、管式［６１、喷射式 ， Ｇ ——冷却水量，ｋｇ／ｈ￣ △卜一冷却水进出水温度差。 令水汽比ｑ＝Ｇｗ／Ｇｚ，则完全冷凝的条件是： ｑ＞２ ６１６．７５／（４．１８‘△ ） 并流式 ］。实际工程应用中，这种逆流式混合冷凝器 存在筛孔易结垢堵塞的缺点。筛孔堵塞后将产生很大 的流动阻力。以１８０ ｋｔ／ａ的真空制盐四效蒸发系统为 由于存在传热阻力，冷却水的最大温升取决于 汽水之间的传热阻力或者冷幅高△ ，在喷雾条件下， 例，大气混合冷凝器入口真空为－０．０８６ ＭＰａ，一级 蒸汽喷射器人口的真空为一０．０９０ ＭＰａ，即大气混合 冷凝器的阻力损失为４ ０００ Ｐａ，对应的温差损失约为 冷幅高约为２℃，即ｔｗ ＝ｔｓ－２。由此得到水汽比与汽 水温差的关系曲线，见图１。 收稿日期：２０１４—０４—１８ 作者简介：刘建英（１９７６一），女，重庆市忠县人，工学博士，讲师。 ７℃。因此，大气混合式冷凝器的流动阻力使蒸发系 统损失了很大的有效温差，导致了生产强度的下降。 从事废气治理和节能技术研究。 ２０１４年１２月 刘建英，等．大气混合冷凝器的优化设计 图１ 汽水比与汽水温差的关系 Ｆｉｇ．１ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓｔｅａｍ—ｗａｔｅｒ ｒａｔｉｏ ａｎｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ 如图１所示，汽水冷凝过程存在着完全与不完 全冷凝两个区域，冷凝过程属于哪个区域与水汽比、 汽水温差有关。当汽水温差一定时，可以通过增加冷 却水量完成二次蒸汽的完全冷凝以提高真空度；当冷 却水量一定时，可以提高汽水温差以保证二次蒸汽完 全冷凝。 １．２抽汽喷头的特性 热量传递具有三种形式：传导、对流和辐射， 对流是液体和气体热量传递的主要方式。所以大气混 合冷凝器中二次蒸汽和冷却水之间主要是靠压力差、 温度差和密度差所产生的对流进行热交换。因此汽 水之间通过压差对流原理进行热量和质量交换。图２ 为抽汽型喷头抽吸水蒸气的流体力学模型。 图２抽汽喷头抽水蒸气的流体力学模型 Ｆｉｇ．２ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｎｏｚｚｌｅ ｐｕｍｐｉｎｇ ｓｔｅａｍ ｈｙｄｒｏｄｙｎａｍｉｃ ｍｏｄｅｌ 若取雾流引射段的长度为上为雾流温度升到 ｆ 一２℃的距离，喷嘴出口处的汽温与 对应，引射段 末端的汽温与 ℃对应的饱和水蒸汽压强对应。根 据压差对流原理，水蒸气向雾流边界层流动的速度为： ４２ｇ（ｐ 一Ｐ ）／ｐ 按此式计算得到的速度系数与压比的关系曲线 见图３。 为了分析冷凝器内的流动状态，先分析雾化喷 头的抽汽能力。引入水蒸气的引射流密度的概念。定 义单位时间单位面积上的雾流对于水蒸汽的抽汽量 为引射流密度，用 表示。 Ｇ ＝ ｓ ） ｐ ）口 图３速度系数与汽水蒸气压比的关系 Ｆｉｇ．３ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｓｐｅｅｄ ｆａｃｔｏｒ ａｎｄ ｓｔｅａｍ—ｗａｔｅｒ ｖａｐｏｒ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒａｔｉｏ 根据水温和蒸汽压力可以确定压差对流在喷嘴 出口的速度系数 ．，再根据在引射段的终点水温与汽 温相差约２℃的原理，可以计算水蒸气温度分别为 ４２、４６、５０和５４℃时的引射流密度，见图４。由图 ４可知，当速度系数为１时，水蒸气流密度达最大值。 这就是冷凝器中汽水传质的最佳状态，称为临界冷凝 状态。根据水蒸汽的热力性质，当汽水温差为ｌ０℃ 时获得临界状态。这与实际工程经验完全吻合。基于 流密度概念的引入，可以根据实验确定的喷头引射段 长度和扩张角，计算喷头对水蒸气的引射能力。 图４水蒸气流密度曲线 Ｆｉｇ．４ Ｓｔｅａｍ ｆｌｏｗ ｄｅｎｓｉｔｙ ｃｕｒｖｅ １．３雾化喷头的性能 为获得最大的冷凝量Ｇ ，汽水之间要有足够大 的传质面积。相应地要求喷头的雾化效果好，流量 大，工作水压低，且不易堵塞。ＷＰＳ型旋流雾化喷 头（ＣＮ８９２１３０２５－３）具备上述特点，该类型喷头的 实际雾化效果见图５。 ２０１４年１２月 刘建英，等．大气混合冷凝器的优化设计 保证二次蒸汽完全冷凝。 （２）恢复水喷原工作状态，降低工作蒸喷的背压。 水喷的目的是降低蒸喷的背压。原系统根据设 计要求，蒸喷背压应在一０．０７～一０．０８ ＭＰａ，因此恢复 水喷原来的工作状态，可达一０．０７２ ＭＰａ以上，保证 蒸喷正常运行。 （３）在保证二次蒸汽的完全冷凝情况下，根据 系统的不凝气量调整蒸汽喷射器的喷嘴尺寸。 因此，大气混合冷凝器内的喷头布局应合理。 二次蒸汽管内布置抽汽喷头，冷却水以抽二次蒸汽为 主；大气混合冷凝器中应布置雾化喷头，以二次蒸汽 的冷凝为主。 ３效益分析 ３．１增产效益 真空制盐系统能够顺利进行传热的前提条件是 系统具备传热温差，也就是系统传热推动力。多效蒸 发系统的总温差等于首效加热蒸汽温度与末效二次 蒸汽温度之差，其中一部分是有效温差，另一个部分 是温度损失，包括由于溶液蒸汽压下降引起的料液沸 点升高，静压温差，闪发温差，过热温差，管道阻力 温度损失。对于一个四效真空制盐系统，温度损失占 了总温差的４４．６％口 。当总温差一定时，温差损失增 大，有效温差相应减小。根据传热公式：Ｑ＝ＫＡＡｔ， 相同传热面积的传热速率下降，产量也相应地减少， 造成设备和能源的浪费。所以有效温差是表征生产强 度和热效率的重要参数。有效温差越大，系统的生产 强度和热利用率就越高，反之越低。本项目技改前后， 末效真空度提高了３ ｋＰａ，班产量由１８０ ｔ增加至２００ ｔ， 产量增加１１．１％。设盐的价格为４００元／ｔ，每天三班制， 每年生产３００ ｄ，则真空系统改造后的增产效益为： ４００×ｒ２００—１８０）×３×３００／１０ ０００＝７２０万元／ａ。由于产 量增加，每吨盐的煤耗指标下降，节能减排效果明显。 ３．２节约工作蒸汽 本项目原系统由两级蒸汽喷射器串联，改造后 采用单级蒸汽喷射器。工作蒸汽耗量由原来的１．７讹 降低至０．８ ｋｇ／ｈ，节约了５２．９％。假设工作蒸汽的成 本为１５０元／ｌ，每天三班制，每年生产３００ ｄ，则可 节约工作蒸汽耗量为：（１．７－０．８）×２４×３００＝６ ４８０ ｔ／ａ， 节约成本６ ４８０×１５０／１０ ０００＝９７．２万元／ａ。 由此可见，１８０ ｋ６ａ制盐系统真空提高后 产生的增产和节约工作蒸汽产生的效益可高达 ７２０＋９７．２＝８１７．２万元／ａ，经济效益十分可观。 ４结束语 本文结合水蒸气的完全冷凝、喷头的抽汽和 雾化性能等理论，在大气混合冷凝器的设计中强化 末效蒸汽在临界状态冷凝，采用专利型雾化喷头产 生顺流真空、降低流阻和热阻等理念，并对某１８０ ｋｔ／ａ的真空制盐系统的大气混合冷凝器进行了改造。 改造后末效二次蒸汽管进入冷凝器的真空度由原系 统的一０．０８６ ＭＰａ提高至一０．０８９ ＭＰａ，系统的有效温 差增加了６℃，产量提高了ｌ１．１％。因技改产生的增 产和节约蒸汽耗量，经济效益高达８１７．２万元／ａ。该 技改项目工艺成熟，设备简单，运行可靠，运行费用 低，具有极大的市场前景。 符号说明 ｄ ——喷嘴出口直径； 引射段末端雾流直径； 三——引射段长度； 引射段雾流边界层表面积； 。［——喷嘴扩张角； 冷却水进水温度； ｆ－二次蒸汽温度； 二次蒸汽饱和压强； ｐ ——雾流边界层上水对应的饱和蒸汽压强； 对流速度； 对流速度系数。 参考文献 ［１］ 李春林．浅议真空制盐真空系统［Ｊ１．中国井矿盐，２０１３（３）：１－３． 【２］ 王如明，孟兴智，张苏飞．关于如何提高真空度的讨论［Ｊ】 ．盐业与化工，２０１２（９）：５２—５４． ［３］ 刘宝峰，顾收红．从生产实践谈真空制盐生产中的抽真空设 备［Ｊ１．盐业与化工，２０１２（１２）：５１—５３． ［４］ 李国祥，卜正国，沈翔．硝盐生产中三种混合式冷凝器的应 用［Ｊ］．苏盐科技，２０１２（１）：１１—１３． ［５］ 梅进义．塔板式混合冷凝器的工艺计算与结构设计［Ｊ】．发酵 科技通讯，２００２（１）：３９—４３． ［６］谭伟，李晓卫．管式混合冷凝器的应用［Ｊ］．中国井矿盐， １９９２（２）：２３—２４． ［７］ 何红云，魏仕英，朱春林．新一代喷射真空泵在油脂行业 中的应用实践［Ｊ］ｌ粮食与食品工业，２０１２（６）：９０—９３． ［８］ 何秉华．并流式大气混合冷凝器的研制［ 中国井矿盐， ２００４，３５（４）：３０—３１． ［９］ 魏仕英，毕复宗．真空制盐系统中与真空有关的若干问题的 探讨［Ｊ］．真空与低温，１９９１（１）：８－１７． ［１０］ 李家强．对真空蒸发制盐蒸发系统五种传热温度差损失的探 讨［Ｊ］．海湖盐与化工，２０００（４）：２３—２７． （下转第３５页） ２０１４年１２月 韩冰，等．气化炉顶部烧损的现场修理 ３５ ＵＴ、１００ ＭＴ，分别按ＪＢ／Ｔ ４７３０．３—２００５、ｍ／Ｔ 年，说明修理工作成功，为今后压力容器制造行业的 设备维修提供了宝贵的经验。 参考文献 亓相云．新一代煤气化技术简介［Ｊ】．山东化工，２００４，３３（１）： ３６—３７． ４７３０．４—２００５ Ｉ级验收，均合格。 （７）对施焊处按母材．热影响区一焊缝．热影响 区．母材取５处进行硬度检测，每处测３点，结果为 ＨＢＷ １７２～１８４，满足焊缝硬度≤２２５ ＨＢＷ要求。 （８）因设备在现场，考虑到盛水对支撑结构的 影响，最后对设备进行了气压试验并合格。 Ｊ］．化工机械，２０１２， ［２】 易峰．德士古煤气化炉的制造和检验［３９（３）：３６５—３６８． ５结束语 通过检测确定了气化炉顶部烧损范围，据此制 定了合理的返修方案并予以实施，利用更换顶部法兰 方式完成了气化炉的修理。从外观而言，保证了组对 偏差符合要求，顶部法兰与球封头实现了圆滑过渡 ２０ＭｎＭｏ，１．２５Ｃｒ－０．５Ｍｏ，２．２．５Ｃｒ－ｌＭｏ钢的焊接【Ｊ】．焊 【３］ 王亚．接技术，２００４，３（６）：５４－５６． ＳＡ３８７Ｇｒｌ １ＣＬ２和ＳＡ３８７Ｇｒ２２ＣＬ２珠光体耐热钢的 ［４】 才福胜．焊接［Ｊ］．石油化工设备，２０１１，４０（６）：６７—７０． ［５】 孙佑志，高亮．１．２５Ｃｒ－０．５Ｍｏ－Ｓｉ钢重整反应器的制造【Ｊ】．压 力容器，２００１，１８（３）：５０—５３． Ｊ］． ［６］ 王祖芳，杨海林．临氢设备用１４ＣｒｌＭｏＲ钢板性能研究【压力容器，１９９８，１５（３）：１５－２０． 的连接，从焊缝内部质量而言，所有检测一次合格。 设备修理结束后，重新开车，目前已安全稳定运行４ Ｏｎｓｉｔｅ Ｒｅｐａｉｒ ｏｆ Ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｏｃｃｕｒｒｅｄ ｉｎ Ｔｏｐ ｏｆ Ｇａｓｉｆｉｅｒ ＨＡＮ Ｂｉｎｇ，ＹＥ Ｄｏｎｇｍｅｉ （ＳＩＮＯＰＥＣ Ｎａｍｉｎｇ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏ．，Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｐｌａｎｔ，Ｎａｍｉｎｇ ２１００４８，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ，ｔｈｅ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈ ｗａｓ ｒｅｓｕｌｔｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｉｎｎｅｒ ｉｎｓｕｌａｔｏｒ，ｏｃｃｕｒｒｅｄ ｉｎ ｃｏａｌ ｇａｓｉｆｉｅｒ ｗａｓ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ＮＤＴ，ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ｅｘａｍｉｎａｔｉｏｎ ａｎｄ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｔｅｓｔ，ｔｈｅ ｓｃｏｐｅ ｏｆ ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｗａｓ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｒｅｐａｉｒ ｐｌａｎ，ｉｎ ｗｈｉｃｈ ｔｏｐ ｆｌａｎｇｅ ｉｓ ｃｈａｎｇｅｄ ｗｉｔｈ ｌａｒｇｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｓｃｏｐｅ，ｗａｓ ｍａｄｅ ａｎｄ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔｅｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｇａｓｉｆｉｅｒ ｗａｓ ｒｅｃｏｖｅｒｅｄ ｆｏｒ ｎｏｒｍａｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇａｓｉｉｅｒ；ｄｅｓｔｒｕｃｔｉｏｎ；ｅｘａｍｉｆｎａｔｉｏｎ；ｒｅｐａｉｒ （上接第２３页） Ｏｐｔｉｍｕｍ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ Ｍｉｘｉｎｇ Ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ ＬＩＵ Ｊｉａｎｙｉｎｇ，ＷＥＩ Ｓｈｉｙｉｎｇ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆＲｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ，Ｃｈｅｎｇｄｕ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｃｈｅｎｇｄｕ ６１０２２５，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｍｉｘｉｎｇ ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ ｉｓ ｔｈｅ ｋｅｙ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｉｎ ｍｕｌｔｉ·ｅｆｆｅｃｔ ｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ ｆｏｒ ｏｂｔａｉｎｉｎｇ ｖａｃｕｕｍ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ． Ｉｔｓ ｃｏｎｄｅｎｓａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｆｏｒ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｓｔｅａｍ ａｔ ｆｉｎａｌ ｓｔａｇｅ ｉｓ ｃｌｏｓｅｌｙ ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｅｆｉｃｉｆｅｎｃｙ．Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｉｅｓ ｏｆ ｆｕｌｌｙ ｃｏｎｄｅｎｓｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ａｎｄ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｉｓｔｉｎｇ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｎｏｚｚｌｅ，ａｎｄ ｗｉｔｈ ｒｅｓｐｅｃｔ ｔｏ ｅｎｈａｎｃｉｎｇ ｖａｐｏｒ—ｌｉｑｕｉｄ ｈｅａｔ ｔｒａｎｓｆｅｒ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｉｎｇ ｆｌｕｉｄ ｒｅｓｉｓｔｎｃｅ，ｔａｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｐｌａｎ ｏｆ ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｍｉｘｉｎｇ ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ ｗａｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ，ｗｈｉｃｈ ｈａｓ ｂｅｅｎ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｍｉｘｉｎｇ ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ’Ｓ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ａ ｆｏｕｒ－ｓｔａｇｅ ｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎ ｖａｃｕｕｍ ｓａｌｔ ｓｙｓｔｅｍ．Ｔｈｅ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｖａｃｕｕｍ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｓｔｅａｍ ａｔ ｔｈｅ ｅｎｔｒａｎｃｅ ｏｆ ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ ｉｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｆｒｏｍ一０．０８６ ＭＰａ ｔｏ一０．０８９ ＭＰａ．ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｅｃｒｅａｓｅｄ ｂｙ ６℃．Ｉｔ ｍｅａｎｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｉｎ ｈｅ ｔｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｂｙ ６℃．ｗｈｉｃｈ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎ ｓｉｇｎｉｉｆｃａｎｔ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｂｙ ｍｏｒｅ ｔｈａｎ １ １．１％ａｎｄ ｇｒｅａｔ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｉｃｉｅｎｃｙ．Ｍｅａｎｗｈｉｌｆｅ，ｉｎ ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ，ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆｔｈｅ ｖａｃｕｕｍ ｓｙｓｔｅｍ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄ ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ｗｅｒｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｋｅ ｗｏｒｄｓ：ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｍｉｘｉｎｇ ｃｏｎｄｅｎｓｅｒ；ｍｕｌｔｉ—ｅｆｆｅｃｔ ｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎ；ｖａｃｕｕｍ；ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ；ａｔｏｍｉｚａｔｉｏｎ