请教\"geo-slope中已有图形输⼊\"问题：
将其它已有图形输⼊geo-slope中可以是可以的,但⽐例不能保证,就算是geo-slope程序内部seep中建⽴的坝体轮廓输到slope中,⽐例也会变化,调整图形显⽰⽐例也很难达到⽬的.我⽤的笨办法就是渗流计算完后,按同样⽐例在边坡稳定计算时再重新画⼀次坝体轮廓.&{/M3o1}e请问⼤家有什么好办法?
答1：将图⼦⽐例和坐标设置为与导⼊图⼦⼀样，就可以直接导⼊了。
答2：⽐例可以调整的，我⼀般⽤dxf图，最好是version 12.0的。底图应该有坐标（⾄少有两个控制点）。
1、file\\import picture...导⼊底图，单击⿏标，图就导进了，但这是底图的坐标和slope⾥的坐标值⼀般是不⼀致的z7nx C olL@F`
2、modify \\picture...弹出modify picture窗⼝，选择*.dxf（底图⽂件），点击scale，弹出scale picture 窗⼝5} m|i`)A3、点击底图坐标已知点A、B，这是A、B的slope坐标会显⽰在scale picture框中，把slope 坐标改成底图坐标4、apply ,close返回到modify picture ，ok
可能说的不太细，只有调出modify picture窗⼝，琢磨下，⼀定可以搞明⽩的。请问GEO能模拟隧道开挖吗这个软件能模拟隧道开挖和⽀护吗？
答1：完全可以,⽤FILL\\EXCAVATION ELEMENT先建⽴⼀个初始应⼒模型,然后便可以进⾏开挖计算.
⽀护可以⽤DRAW STRUCTURAL BARS 进⾏模拟.看看帮助就可以学会的.在处理边坡失稳的概率分析，怎么添加开始数据？
答1：选定概率分析按钮之后，在参数取值部分选定后⾯的按钮展开，选定参数分布类型，填⼊均值和标准差，就可以进⾏计算了。建议：先做个简单点的分析看看，慢慢体会就好了。
誰会使⽤geoslop中的slope/w,请教⼀下，如何确定其中的半径及圆⼼，我在使⽤时，有时可以算下去，有时说在此步出错，对于我取的不同的半径长度区域及圆⼼区域对于计算结果有没影响，我试了⼀下，好像有影响，如有影响，请问如何使结果精确
答1：它有帮助⽂件，仔细阅读。照着例⼦做⼀便，很好懂！这个软件⾮常好学。
答2：先定义⼀个较⼤的滑弧深度和圆⼼区域，采⽤稀疏的⽹格搜索，得到安全系数最⼩的⼤概位置，根据此位置，重新定义较密⽹格区域，精确搜索最⼩安全系数。
有时候，收敛的区域可能不⽌⼀个，如坡⾯坡度不等，相差很⼤，⼟种类繁多，渗流条件很复杂，等等，需要反复定义区域，获得最⼩安全系数。
另外，随着地下⽔和施⼯过程等情况的变化，也需要多次定义区域。请教在使⽤slope计算地震⼯况的时候，seismic load的取值问题地质提供的是50年超越概率10％基岩⽔平向峰值加速度0.251g
在使⽤seismic load计算的时候，如何将上值换算成计算值？应该不是直接⽤这个0.251吧？关于这部分我的概念不是很清楚答1：如果按《采矿⼿册》（91版）的话，是直接⽤这个0.251，如果按新的⽔⼯规范⾥的相关规范，前⾯还乘以不少系数，你可以看⼀下，⼀般笼统的乘以⼀个0.25就可以了。答2：采⽤静⼒计算啊！
⼀般动⼒计算，这个还要根据场地等级、基岩峰值等特征换算地震动时程，换算⽅法可根据帕克利的simquke换算地⾯地震动，⽬前国内抗震⽅⾯也有不少换算程序，主要代表例如地震局李⼩军编制的换算程序和换算⽅法。⽬前我正⽤这些解决某⽔
电站的滑坡动⼒问题。答3：
拟静⼒法也需要考虑加速度随着地形变化⽽变化，例如：不同坡⾼地震加速度放⼤系数不同（⾼边坡的坡底要⽐坡顶加速度减⼩好⼏倍，这是为什么在地震中⼼为什么会出现安全岛）。所以拟静⼒法也考虑地形等的影响，只不过以静⼒⽅式施加。如果按着仅仅考虑地震系数按着静⼒⽅式施加，只不过相当施加⼀个惯性⼒罢了！谈不上地震动荷载，不能称之为地震分析！答4：
俩位版主的指点对我很有帮助，谢谢。我的问题是⽔⼯⽅⾯的。
我查了下，benjackxu (君之枫) 说的0.25是指乘以地震作⽤的效应折减系数。如果再考虑动态分布系数的话，我的做法是参考⼟⽯坝坝体动态分布系数。鉴于研究的深度问题⼤概取了个中值。⽬的是为了⽤简单的⽅法近似出⼀个最危险的地震⼯况，不知这样妥否？
如果要进⾏动⼒分析，可能是要如sch (sch) 所说的⽅法了，严格考虑坡⾼＝＝，时程分析。但现阶段我还没涉及到这块另：1、sch说的地形因素除了坡⾼还有那些因素要考虑？
2、“主要代表例如地震局李⼩军编制的换算程序和换算⽅法。⽬前我正⽤这些解决某⽔电站的滑坡动⼒问题。”我⽐较感兴趣，这个程序是免费的还是收费的？并希望得到你的指点：）））slope/w如何考虑抗滑桩？如题，请⾼⼿指点，提供算例，谢谢。答1：你可以参考锚固的例⼦。不知是否可⾏？
答2：Slope/W中计算抗滑桩时，按照每沿⽶提供的抗剪⼒，计⼊竖条底部的抗剪⼒中。抗剪⼒有两种计⼊⽅式，⼀种为与抗滑桩垂直，⼀种平⾏与滑动底⾯。如图：
答3：版主的是2004，关于officeV5⾥⾯可以将抗滑桩的⼒模拟成集中⼒或者分布⼒，这个对于极限平衡理论来说效果是⼀样的
答4：防滑桩除了可以提供抗滑⼒外,,还有⼀个抗滑的⼒矩..这个可以考虑吗/?答5：可以通过考虑分布⼒的形式来模拟⼒矩的影响，我想是这样但是⼒的分布形式还是基于现有理论的⼀些假定
答6：考虑抗滑桩有本⾝存在的问题但是叶可以考虑关键是你明⽩两者之间的区别探讨如何将三维的实际结构（如抗滑桩）尺⼨折算，然后应⽤到⼆维的模拟计算
⼆维模拟边坡加固时存在⼀个锚杆或抗滑桩的折算问题。就拿抗滑桩来说，⼀排抗滑桩在⼆维中体现为⼀根桩，实际上⼀根桩是承受桩间距计算范围的下滑⼒，在⼆维中就变成了仅承受单位厚度的⼟压⼒，所以桩的尺⼨也需要折算。有⼈采⽤等⾯积的折算⽅法，把桩的截⾯积平均分配到桩间距长度，即看作⼀堵薄墙来计算，薄墙的厚度就等于抗滑桩抗滑⽅向的尺⼨，但这样计算就存在桩变得⾮常细，造成刚度不够桡曲过⼤的问题。因此是不合理的，但是怎样计算才接近实际情况呢，请各位⾼⼿不吝赐教！谢谢！
答1：可以考虑⽤等效正⽅形代替桩，计算只取桩位处，桩间距的⼒集中到桩⾝上
答2：实际上这个问题在理论界也没能很好的解决！⽬前常⽤的基于有限元计算！如采⽤极限平衡法，理论上只能通过三维计算后采⽤等效应⼒求解稳定性系数，因为极限平衡法只能处理线性荷载（集中或均布）
答3：也可以按刘建航、侯学渊<基坑⼯程⼿册>⽅法: 等刚度法，将桩墙按抗弯刚度相等原则等价为⼀定厚度的壁式地下墙进⾏内⼒分析。可以证明，按此等价的壁式地下墙设计，其结果是偏于安全的、合理的。计算步骤如下：1. 计算等刚度壁式地下墙折算厚度h
设钻孔桩桩径为D，桩净距为t（桩周之间距），则单根桩应等价为长D+t的壁式地下墙，令等价后的地下墙厚为h，按两者刚度相等的原则可得
[(D+t)h^3]/12 = (3.1415D^4)/64则h=0.838D[1/(1+t/D)]^0.333若采⽤⼀字相切排列, T<
2. 按厚度为h的壁式地下墙,计算出每延⽶之内⼒Mw , Qw 以及位移Uw3. 换算得相应单桩的内⼒Mp , Qp , Up :Mp=(D+t)MwQp=(D+t)QwUp=Uw
答4：如果按照等刚度折算，那么基坑的内⽀撑该怎样折算呢？是不是把它折算成⼀层薄板（就像楼板⼀样）？这算截⾯是内⽀撑的间距和板厚？
⽐如内⽀撑采⽤355钢管，⽔平间距4⽶，则：Iz=π(D^4-d^4)/64=16.14e-5m^4=4^3*b/12
得到b=3.0e-5m，为板厚。w w w m w o m W2]+O不知道这个算法是否正确，请指教。
答5（回答4）：按上⽂⽅法对⽀护桩等进⾏折算后，即可作出⼀个竖向剖⾯，代表横剖⾯上每延⽶的情况。利⽤此剖⾯求出⽀护桩上主动⼟压⼒与被动⼟压⼒的差值（每延⽶不平衡⼒，即⼟对⽀撑的作⽤⼒）后，如X⽶设置⼀个内⽀撑，视之为⼆维杆件，则：作⽤在⽀撑上的⼒=每延⽶⼒·X⽶。然后利⽤此计算出来的⼒，⼿动计算该⽀撑，⽐如钢管，该采⽤的钢号是多少，直径要多⼤。。。
更详细的可以参考刘建航、侯学渊<基坑⼯程⼿册>第17章，⽀撑结构设计与施⼯。geo-slope可不可以算软基插排⽔板的固结及在其上建的堤坝的稳定？geo-slope可不可以算软基插排⽔板的固结及在其上建的堤坝的稳定？可不可以算排⽔板的固结对c,Φ值的影响？计算不同时间的在排⽔板上的海堤的稳定？
答1：塑料排⽔板的作⽤是⼈⼯增加了软基中的竖向排⽔通道。对于河堤、海堤，你的意思就是这种渗透路径会对堤坝的稳定性造成影响？
现在是否有这种影响的实例或者灾害呢？如果有，还请举出⼀些例⼦出来，我对这个还⽐较感兴趣，因为以前没有接触过，也没有考虑过排⽔板的“害处”。答2：
看来我还是没有表达好
我的意思是算堤防的稳定能不能⽤geo-slope计算：
不同时期，地基对应c,Φ值的变化，算堤防的稳定。答3：
排⽔板加速固结过程，有效应⼒增加后⼟体的强度会升⾼，这就是排⽔板的主要作⽤，⽽不是影响c,Φ。围压增加后Φ会有些变化，邓肯模型中可以反映，但是软⼟中这种增加是很⼩的。c的变化就更⼩了。geo-slope的⼏种模型⼤概⽆法反映这种变化。另外，排⽔板本⽣的强度也可以提⾼地基的稳定性。答4：
对施⼯期的抗剪强度影响还是⽐较⼤的
某⼀⼯程施⼯前淤泥c=4.5,Φ=1(不排⽔剪)，如果说增加很⼩的话，施⼯期很难稳定!看过⼀些资料，排⽔板施⼯前施⼯后对不排⽔剪的抗剪指标影响还是⽐较⼤的!答5：
你说的这种情况是有的。Φ在固结的某⼀段有⼀个上升的过程，随着固结的发⽣这⼀现象逐渐消失，但是Φ=1(不排⽔剪)的试验很少听到，试样都没办法制成，也就是稀泥。这时是过饱和状态，⼏乎是流体，这种参数是没有多⼤意义的。答6：
我最近也在研究这⽅⾯的问题。想把sigma，seep，slope结合起来考虑路基在堆载下强度增长过程。⾸先在slope下⽤⼟体初始c值计算稳定，确定第⼀级荷载的⼤⼩，然后⽤sigma 和seep计算第⼀级荷载下，⼟体的c值随固结度增长，然后把增长后的c值调⼊slope计算稳定，从⽽确定第⼆级荷载的⼤⼩。再⽤sigma和seep计算第⼆级荷载下的沉降和固结度以及c值的增长量，这样循环，考虑每级堆载的⼤⼩和施⼯速度及施⼯间歇期。答7：
我觉得有个基本的概念很重要，⼟的c值是⼟体的⼀个⾃有的强度指标，这个值是不会随荷载⽽改变的。路堤稳定性的增加并不是c的增加，归根到底是孔隙⽔压⼒的问题。现代⼟⼒学最基本的⼀个知识点就是有效应⼒原理，⼟⼒学中最重要的⼀个概念是超孔隙⽔压⼒。所有⼟的受⼒变形特性，稳定性都和这个因素有关。答8：
对的。c，Φ值是固有的。但是qu值是变化的，也就是说有效抗剪强度τ…因为σ?增长⽽增长，抗滑能⼒提⾼了。现在计算都可采⽤不排⽔模式计算稳定性（Φ =0）只是对计算的简化。⾄于在geostudio中倒来倒去提⾼c，Φ值好像没这功能，只有孔隙⽐和渗透系数可随渗透固结变化。不知妥否？答9：这就看你是使⽤有效应⼒法还是总应⼒法了
因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容